剛度曲線
關(guān)注創(chuàng)建者：lz1234 創(chuàng)建時(shí)間：2020-07-20
剛度曲線的視頻教程
基于ADMAS發(fā)動(dòng)機(jī)懸置28工況計(jì)算
1、28工況介紹，詳細(xì)講解三向力和扭矩的計(jì)算方法 2、建模：創(chuàng)建發(fā)動(dòng)機(jī)及懸置三向力 3、建立剛度曲線（含線性和非線性段） 4、將剛度曲線載入ADMAS 懸置中（ BESTOP函數(shù)） 5、建立懸置位移和動(dòng)力總成位移轉(zhuǎn)角測(cè)量函數(shù) 6、加載扭矩和X、Y、Z向力 7、分析計(jì)算 8、計(jì)算結(jié)果導(dǎo)出（動(dòng)力總成位移和轉(zhuǎn)角、懸置的受力、懸置的位移） 注意：?jiǎn)挝灰y(tǒng)一（excel中扭矩N.m，
￥498 1小時(shí)55分鐘 3171播放
查看
基于workbech橡膠襯套的剛度分析
該視頻介紹了橡膠的本構(gòu)模型，UP算法，還有UP算法適用環(huán)境，橡膠求解注意的問(wèn)題，如何獲得橡膠的剛度曲線
￥50 19分鐘 401播放
查看
剛度曲線的實(shí)例教程
同樣在 "y= " 中輸入 "(p1w1c1.x)^2/p1w1c1.y"，表示MAG X-Trans曲線的 x 平方除以MAG X-Trans曲線的 y（頻率的平方與加速度的比值），完成后點(diǎn)擊 "apply" 即完成 X 方向的動(dòng)剛度曲線繪制。
以同樣的方式繪制 Y 與 Z 方向的動(dòng)剛度曲線，最后三條動(dòng)剛度曲線便可以繪制出來(lái)，如下圖所示。左邊是窗口1(p1-w1)中三個(gè)方向的IPI加速度導(dǎo)納曲線，右邊是窗口2(p1-w2)中三個(gè)方向的動(dòng)剛度曲線。對(duì)于右邊的動(dòng)剛度曲線圖，當(dāng)其低于1KN/mm水平線表示動(dòng)剛度不滿足工程要求，需要優(yōu)化，當(dāng)其高于10KN/mm低于100KN/mm水平線時(shí)，可以認(rèn)為動(dòng)剛度值足夠抵御外界的振動(dòng)激勵(lì)，當(dāng)其高于100KN/mm時(shí)可認(rèn)為外界的激勵(lì)對(duì)車身的輸入無(wú)影響。
IPI曲線與動(dòng)剛度曲線
來(lái)源：汽車NVH仿真
展開 adams中空氣彈特性曲線如下所示:
剛度曲線
其中:
表示x基于標(biāo)準(zhǔn)高度的變形;
表示z不同氣壓在標(biāo)準(zhǔn)高度對(duì)應(yīng)的載荷;
上圖中曲線基于試驗(yàn)測(cè)試得到的空氣彈簧的動(dòng)彈性特性曲線。
動(dòng)彈性特性試驗(yàn):試驗(yàn)過(guò)程:壓力從最大內(nèi)壓至.1MPa,減量為0.1,在每種氣壓下,斷開氣源,以±50mm,0.4Hz的頻率進(jìn)行垂向振動(dòng)10個(gè)循環(huán),記錄最后一個(gè)循環(huán)的負(fù)荷變形曲線和內(nèi)壓變形曲線作為空氣彈簧的動(dòng)彈性特性曲線。
空氣彈在實(shí)際工作時(shí),氣壓是實(shí)時(shí)變化的,試驗(yàn)一般僅能提供有限個(gè)氣壓下對(duì)應(yīng)下的剛度曲線,此時(shí)如何獲取工作時(shí)的空氣彈簧剛度是個(gè)難題,參考文獻(xiàn)1,運(yùn)用擬合法我們可以通過(guò)有限的試驗(yàn)曲線,擬合得到各個(gè)氣壓對(duì)應(yīng)的剛度;同時(shí)也可參考文獻(xiàn)2,利用公式計(jì)算得到空氣彈簧的剛度曲線。
文獻(xiàn)1:《空氣彈簧動(dòng)態(tài)特性擬合及空氣懸架變剛度計(jì)算分析》
文獻(xiàn)2:《復(fù)合式空氣懸架建模仿真研究》
展開 分析背景
零件1：穩(wěn)定桿桿體（1個(gè)）零件2：襯套（2個(gè)）
零件3：卡箍（2個(gè)）
相對(duì)運(yùn)動(dòng)方向：垂直于固定面
工況1：在穩(wěn)定桿相對(duì)運(yùn)動(dòng)為84.5mm時(shí)，穩(wěn)定桿的應(yīng)力分布以及剛度曲線
工況2：在穩(wěn)定桿相對(duì)運(yùn)動(dòng)為106.8mm時(shí)，穩(wěn)定桿的應(yīng)力分布以及剛度曲線
有限元模型
分析結(jié)果（工況1）
在穩(wěn)定桿相對(duì)運(yùn)動(dòng)為84.5mm時(shí)，穩(wěn)定桿最大等效應(yīng)力576.2Mpa，低于所用材料屈服強(qiáng)度（SUP9/1180Mpa），未發(fā)生塑性變形，滿足設(shè)計(jì)要求。
應(yīng)力云圖
穩(wěn)定桿位移與力（剛度）曲線
分析結(jié)果（工況2）
在穩(wěn)定桿相對(duì)運(yùn)動(dòng)為106.8mm時(shí)，穩(wěn)定桿最大等效應(yīng)力728.9Mpa，低于所用材料屈服強(qiáng)度（SUP9/1180Mpa），未發(fā)生塑性變形，滿足設(shè)計(jì)要求。
應(yīng)力云圖
穩(wěn)定桿位移與力（剛度）曲線
通過(guò)上述案例可知，元王有限元分析直觀快速的反映出汽車穩(wěn)定桿的應(yīng)力分布情況，能夠有效找到應(yīng)力集中區(qū)域，為后續(xù)優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了方便、直觀、可靠的參考數(shù)據(jù)，盡可能的降低汽車穩(wěn)定桿因應(yīng)力集中而出現(xiàn)的失效問(wèn)題，為汽車安全、穩(wěn)定運(yùn)行保駕護(hù)航。
深圳市有限元科技有限公司（簡(jiǎn)稱有限元科技/FEATech／元王）成立于2007年，是一家以計(jì)算機(jī)輔助工程CAE(Computer Aided Engineering)為主業(yè)，以工程仿真軟件開發(fā)為核心，集CAE咨詢、CAE培訓(xùn)、CAE軟件研發(fā)與銷售為一體的高科技企業(yè)。 依托深厚的CAE技術(shù)背景和工程經(jīng)驗(yàn)，為客戶提供高水平的CAE工程咨詢服務(wù)，為企業(yè)創(chuàng)造價(jià)值。聯(lián)系方式13632683051（微信同號(hào)）
展開 材料的彈性特征可以使用剛度矩陣來(lái)進(jìn)行完全描述。剛度矩陣中任意元素都可以根據(jù)由第一性原理計(jì)算得出的聲子色散曲線來(lái)確定。
在本次案例研究中，我們介紹了一個(gè)用立方體結(jié)構(gòu)來(lái)分析硅、金剛石和銅單晶的剛度矩陣的方法。
如圖1，硅是具有金剛石結(jié)構(gòu)的立方晶體，其剛度矩陣如下所示。
由于立方晶體具有對(duì)稱性，使用SIESTA模擬軟件計(jì)算可得該模型中有3個(gè)獨(dú)立元素：C11C11，C12C12，和C44C44。
材料的彈性特征可以使用剛度矩陣來(lái)進(jìn)行完全描述。剛度矩陣中任意元素都可以根據(jù)由第一性原理計(jì)算得出的聲子色散曲線來(lái)確定。
在本次案例研究中，我們介紹了一個(gè)用立方體結(jié)構(gòu)來(lái)分析硅、金剛石和銅單晶的剛度矩陣的方法。
如圖1，硅是具有金剛石結(jié)構(gòu)的立方晶體，其剛度矩陣如下所示。
由于立方晶體具有對(duì)稱性，使用SIESTA模擬軟件計(jì)算可得該模型中有3個(gè)獨(dú)立元素：C11C11，C12C12，和C44C44。
剛度曲線的相關(guān)專題、標(biāo)簽、搜索
剛度曲線的最新內(nèi)容
材料長(zhǎng)期性能表征：
對(duì)座椅發(fā)泡進(jìn)行動(dòng)態(tài)疲勞測(cè)試（如數(shù)萬(wàn)次的加載-卸載循環(huán)），并測(cè)量其壓縮永久變形率和剛度衰減曲線。一款優(yōu)秀的發(fā)泡，應(yīng)在長(zhǎng)期使用后仍能保持較高的回彈性和支撐性，而非被“坐塌”。
2. 引入生物力學(xué)與生理學(xué)深度監(jiān)測(cè)
表面肌電圖（sEMG）量化肌肉活動(dòng)：
邀請(qǐng)真人被試者，在其腰部豎脊肌、多裂肌等關(guān)鍵肌肉群貼上電極。
基于ADAMS的懸架側(cè)傾與轉(zhuǎn)向仿真10個(gè)月前
需要考慮非線性彈簧剛度，因此曲線采用變剛度數(shù)據(jù)；
阻尼系數(shù)：根據(jù)減震器性能試驗(yàn)，繪制減震器示功圖，在ADAMS軟件里面設(shè)置減震器的壓縮/回彈阻尼。
材料的彈性特征可以使用剛度矩陣來(lái)進(jìn)行完全描述。剛度矩陣中任意元素都可以根據(jù)由第一性原理計(jì)算得出的聲子色散曲線來(lái)確定。
在本次案例研究中，我們介紹了一個(gè)用立方體結(jié)構(gòu)來(lái)分析硅、金剛石和銅單晶的剛度矩陣的方法。
如圖1，硅是具有金剛石結(jié)構(gòu)的立方晶體，其剛度矩陣如下所示。
由于立方晶體具有對(duì)稱性，使用SIESTA模擬軟件計(jì)算可得該模型中有3個(gè)獨(dú)立元素：C11C11，C12C12，和C44C44
材料的彈性特征可以使用剛度矩陣來(lái)進(jìn)行完全描述。剛度矩陣中任意元素都可以根據(jù)由第一性原理計(jì)算得出的聲子色散曲線來(lái)確定。
在本次案例研究中，我們介紹了一個(gè)用立方體結(jié)構(gòu)來(lái)分析硅、金剛石和銅單晶的剛度矩陣的方法。
如圖1，硅是具有金剛石結(jié)構(gòu)的立方晶體，其剛度矩陣如下所示。
由于立方晶體具有對(duì)稱性，使用SIESTA模擬軟件計(jì)算可得該模型中有3個(gè)獨(dú)立元素：C11C11，C12C12，和C44C44
材料的彈性特征可以使用剛度矩陣來(lái)進(jìn)行完全描述。剛度矩陣中任意元素都可以根據(jù)由第一性原理計(jì)算得出的聲子色散曲線來(lái)確定。
在本次案例研究中，我們介紹了一個(gè)用立方體結(jié)構(gòu)來(lái)分析硅、金剛石和銅單晶的剛度矩陣的方法。
如圖1，硅是具有金剛石結(jié)構(gòu)的立方晶體，其剛度矩陣如下所示。
由于立方晶體具有對(duì)稱性，使用SIESTA模擬軟件計(jì)算可得該模型中有3個(gè)獨(dú)立元素：C11C11，C12C12，和C44C44
基于漢航NTS.LAB 力傳遞和側(cè)向剛度測(cè)試模塊，得到輪轂的側(cè)向剛度和力傳遞曲線，其中側(cè)向剛度與有限元結(jié)果具有很好的一致性。此外，根據(jù)力傳遞曲線，可以對(duì)傳遞曲線峰值的頻點(diǎn)進(jìn)行優(yōu)化，使其遠(yuǎn)大于外部激勵(lì)頻率，從而減小路譜激勵(lì)對(duì)車內(nèi)振動(dòng)噪音的影響。
1.5 邊界條件
有限元模型的邊界設(shè)置
2 仿真結(jié)果
梁翼緣處微小裂縫的有限元云圖
梁翼緣處屈曲有限元位移云圖
梁翼緣處螺栓孔開裂有限元云圖
荷載-位移曲線
荷載-位移骨架曲線
剛度退化曲線
得到的齒輪齒條時(shí)變嚙合剛度曲線如圖 7 所示，從圖中可以看出解析法和有限元法求解的剛度曲線除了嚙合齒數(shù)變化引起的雙齒與三齒交替波動(dòng)外還有明顯的由于離散支撐齒條撓度變形引起的嚙合剛度周期性低頻波動(dòng)，而 225 號(hào)力元計(jì)算獲得的嚙合剛度僅能反映嚙合齒數(shù)的變化，難以反映齒條撓度的影響。
采用本文建立的耦合動(dòng)力學(xué)模型仿真計(jì)算獲得不同齒條剛度下的動(dòng)態(tài)嚙合力時(shí)域曲線如圖 8a 所示。
圖5 不同接觸剛度和力指數(shù)下的接觸剛度力的曲線趨勢(shì)
文章來(lái)源：IFD優(yōu)飛迪
圖5 不同接觸剛度和力指數(shù)下的接觸剛度力的曲線趨勢(shì)
深圳市優(yōu)飛迪科技有限公司成立于2010年，是一家專注于產(chǎn)品開發(fā)平臺(tái)解決方案與物聯(lián)網(wǎng)技術(shù)開發(fā)的國(guó)家級(jí)高新技術(shù)企業(yè)。
