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，結果如下所示：局部和非局部不同網格密度下的當前孔洞體積分數分布示意圖：可以看到不同網格密度下，nonlocal模型的孔隙度幾乎保持不變幾種不同網格密度下，局部和非局部模型的力位移曲線如下：非局部模型的不同網格密度下的斷裂行為的一致性也顯著高于局部模型。

為了避免此類數值求解問題發生，我們會使用非局部效應（不考慮局部效應）總等效塑性應變來計算損傷變量，由結構過程計算的總等效塑性應變場被轉換為非局部效應（交錯方法），意味著將局部值“擴散”為非局部值，應變擴散由長度參數控制，以這種方式，應變局部效應不受定單元網格尺寸控制，而是受“非局部長度參數”限制（這與真實材料中發生的情況類似，應變局部效應將分布在相對較小的區域上），換句話說，該分析對網格細化不敏感。

為了避免此類數值求解問題發生，我們會使用非局部效應（不考慮局部效應）總等效塑性應變來計算損傷變量，由結構過程計算的總等效塑性應變場被轉換為非局部效應（交錯方法），意味著將局部值“擴散”為非局部值，應變擴散由長度參數控制，以這種方式，應變局部效應不受定單元網格尺寸控制，而是受“非局部長度參數”限制（這與真實材料中發生的情況類似，應變局部效應將分布在相對較小的區域上），換句話說，該分析對網格細化不敏感。

傳統的連續介質力學模型無法很好地描述這種非局部行為，而應變梯度模型通過引入應變梯度項，可以更準確地描述納米材料的力學行為。 提高了預測材料性質的能力。應變梯度模型可以更好地捕捉材料的微觀尺度下的非局部效應，從而提高了模型預測材料力學性質的能力。 可以揭示材料行為的新特性。

.，20082006）和微柱壓縮（Raabe，Ma和Roters，2007a）的研究中，則局部模型可能由于無法描述尺寸效應而不足，較小晶粒尺寸的強化效應是由于晶界附近非均勻塑性變形的體積分數較高。文獻中有幾種基于位錯機制的解釋，如晶界前移動位錯的堆積，導致應力集中，從而增加晶界附近的滑移阻力或應變梯度，從而產生額外的位錯密度增量，從而增加滑移阻力（Evers等人，2002）。

.，20082006）和微柱壓縮（Raabe，Ma和Roters，2007a）的研究中，則局部模型可能由于無法描述尺寸效應而不足，較小晶粒尺寸的強化效應是由于晶界附近非均勻塑性變形的體積分數較高。文獻中有幾種基于位錯機制的解釋，如晶界前移動位錯的堆積，導致應力集中，從而增加晶界附近的滑移阻力或應變梯度，從而產生額外的位錯密度增量，從而增加滑移阻力（Evers等人，2002）。

非局部損傷模型：在傳統的局部損傷模型中，每個元素只考慮其自身的損傷行為。而在非局部損傷模型中，每個元素的損傷行為受到其周圍元素的影響。

在模擬的過程中，會將入射光因為元件表面鍍膜、反射和吸收而造成的能量損耗納入考量。一般的情況下，OpticStudio可以對大多數的鍍膜或雙折射材料進行完整的分析。但有時因為分類數據報告(Prescription data)不夠齊全，在進行模擬時會需要簡化後的模型。舉例而言，當我們無法得到真實的鍍膜資訊時，OpticStudio中的理想(IDEAL)和表定(TABLE)鍍膜設定就可以派上用場。

</p><p><br></p><p><strong>工況描述</strong></p><ol><li>截取包含前車門總成在內的1/4車模型，截斷線處全自由度約束，在車門鎖芯處建立局部坐標系，以鉸鏈軸線和鎖芯點所形成平面的法向為Y軸，全局坐標的垂向為Z向，局部坐標系原點即為鎖芯中心點，同時約束鎖芯中心點處在局部坐標系下的Y方向自由度（此處約束為防止施加預緊力時，因欠約束導致計算不收斂）。

在{T = 1, L =?1}處，局部CP模型和非局部CP模型模擬的孔洞增長結果如圖3(a) - 3(c)所示，分別對應于圖2(a) - 2(c)所示的不同晶粒取向情況下的RVE模型。圖3(a)所示的Ori-1晶粒取向分布可以看出，沒有SG效應的微孔生長速率f/f0明顯高于有SG效應的微孔生長速率f/f0。也就是說，SG能顯著降低微孔的生長速率。

在這個模型中，光通過一個單硅波導傳播，該波導分為兩個波導。如下圖所示，在上支路上施加一個接觸墊，并用直流電壓激勵。波導的這個分支也可以被定義為 d1=30e-12m/V 的泡克耳斯介質。 當不對接觸墊施加電壓時，光通過上分支和下分支暢通無阻地流動，并在分支合并在一起的點相長干涉。然而，當向接觸墊施加特定電壓時，在接觸墊內的區域中產生局部電場。

對于多曲面模型，抽殼可能導致局部厚度不均，需通過“偏置面”功能手動調整。細節簡化，刪除非關鍵特征：移除直徑小于2mm的孔、倒角及裝飾性結構（選中孔邊緣 > Delete）。 合并面：針對相鄰面片，使用“合并面”工具（Tools > 合并面）消除微小間隙或尖角。案例：機翼與機身連接處常存在微小面片，合并后可提升網格質量。

可選的后處理步驟將懸掛節點分層網格轉換為四面體、金字塔和六面體元素的完全連接的非結構化網格，以便與通用非結構化網格流求解器一起使用。 重疊網格組件會切除模型內的離體網格部分，并計算網格之間插值的模板。HL-CRM 模型的重疊網格組裝是通過與通用重疊網格組裝軟件包 Suggar++ 集成在 Fidelity Pointwise 應用程序中進行的。

2模型建立為全面評估非對稱因素對船體梁振動性能的影響，本文分別建立了對稱船體梁模型和非對稱船體梁模型。兩者在基本結構參數上均采用相同的橫截面尺寸和基本幾何形狀，但在局部結構布置上存在明顯差異，以體現非對稱設計對動態響應的影響。具體模型參數如下：· 船體梁基本尺寸：寬 14 m，高 10 m，梁長 100 m。· 隔板布置：底部隔板距船體梁底部 3 m；上層隔板距頂部甲板 3 m。

一個可選的后處理步驟將懸掛節點分層網格轉換為四面體、金字塔和六面體元素的完全連接的非結構化網格，以與通用非結構化網格流求解器一起使用。 重疊網格組件切掉模型內部的離體網格部分，并計算網格之間插值的模板。HL-CRM 模型的重疊網格組裝是在 Fidelity Pointwise 應用程序中通過與通用重疊網格組裝軟件包 Suggar++ 集成進行的。

它包括網格收斂、時間積分精度和非線性程序收斂。</p><p><strong>l&nbsp;網格收斂</strong>是指增加模型單元數量會使仿真解趨于解析解。對于線性和非線性問題都適用，AbaqUS 中使用 H 網格自適應技術來輔助實現網格收斂。當進一步加密網格時，結果變化很小或不變時，可認為網格達到收斂。但也存在一些例外情況，如網格奇異解或材料損傷累積在模型特定區域的局部問題。

對于想要建立完全匹配網格模型，希望接觸面上的網格為連續的使用者，可以在表面網格建立流程中止點，在生成表面網格之后使用修復/改善表面網格工具手動對齊接觸面上的網格。除此以外，亦可以在模型性質下的網格控制里取消允許非匹配面，而網格缺陷中的尺寸差異過大將會替換成檢查非匹配面。當非匹配面不再被允許時，網格生成流程將會多一步驟來試著自動縫合非匹配面。

1 模型建立 計算分析將采用ABAQUS/Standard.1.1 部件斜板的幾何尺寸中，厚度遠小于其它方向，故選擇殼單元建立斜板部件,該板與整體1軸的夾角為30°。

02 常用簡化方法 為了要滿足上述要求，需要簡化模型具有較為單一的載荷輸入/輸出點以便于內力的提取，能夠以某種形式將局部接觸效果考慮進去以避免非線性接觸的引入，并且剛度具有較大的可調空間以適應不同的模型按照這一思路，大致可以得到以下簡化原型如上圖所示，為現有通用前處理軟件中對螺栓連接進行模板化創建的原型①將螺栓與被連接件之間的非線性接觸使用耦合單元替代②將螺栓等效剛度、被連接件等效剛度的綜合剛度使用彈性單元替代