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為什么我輸出的等效塑性應(yīng)變一直是0啊

等效塑性應(yīng)變 等效塑性應(yīng)變是一個(gè)單調(diào)增加的標(biāo)量值，它是作為變形率張量的塑性分量(Dp)ij的函數(shù)遞增計(jì)算的。

在圖中，σy0 和 εpl0 是損傷啟動(dòng)時(shí)的 UTS 和等效塑性應(yīng)變，εplf 是失效時(shí)的等效塑性應(yīng)變。在失效點(diǎn)處，總體損傷變量達(dá)到 D = 1 的值。這個(gè)總體的損傷變量 D 包括材料中發(fā)生的所有活動(dòng)損傷機(jī)制的綜合效應(yīng)。損傷啟動(dòng)時(shí)的 D 值為零，隨著材料完全破壞，它逐漸增加到 1。要將損傷模型實(shí)現(xiàn)到有限元模擬中，必須考慮兩個(gè)方面。

等效塑性應(yīng)變：隱式計(jì)算塑性變形相對(duì)均勻，變形相對(duì)較小 雖然隱式得到的結(jié)果相對(duì)均勻準(zhǔn)確，但是計(jì)算成本相比較高。

在圖中，σy0 和 εpl0 是損傷啟動(dòng)時(shí)的 UTS 和等效塑性應(yīng)變，εplf 是失效時(shí)的等效塑性應(yīng)變。在失效點(diǎn)處，總體損傷變量達(dá)到 D = 1 的值。這個(gè)總體的損傷變量 D 包括材料中發(fā)生的所有活動(dòng)損傷機(jī)制的綜合效應(yīng)。損傷啟動(dòng)時(shí)的 D 值為零，隨著材料完全破壞，它逐漸增加到 1。要將損傷模型實(shí)現(xiàn)到有限元模擬中，必須考慮兩個(gè)方面。

作者使用的四類(lèi)連續(xù)損傷模型理論如下（1）最大塑性應(yīng)變損傷模型：該模型將損傷定義為當(dāng)主塑性應(yīng)變大于某一臨界值時(shí)開(kāi)始和累積的損傷。此模型寫(xiě)為：ε1f.ini是損傷萌生塑性應(yīng)變值，ε1f.ini是最大塑性應(yīng)變值，D是損傷因子，M是損傷指數(shù)（通常取值大于1.0有利于流動(dòng)應(yīng)力平滑過(guò)渡）（2）等效塑性應(yīng)變損傷模型：該模型將損傷定義為當(dāng)等效塑性應(yīng)變大于某一臨界值時(shí)開(kāi)始和累積的損傷。

穩(wěn)態(tài)傳輸分析結(jié)果不包括第一次旋轉(zhuǎn)的瞬態(tài)解，反力矩始終為零。 下圖是旋轉(zhuǎn)四分之三圈時(shí)的能量耗散和永久應(yīng)變云圖。結(jié)果表明，已通過(guò)接觸區(qū)域的材料有損傷和永久變形，尚未通過(guò)接觸區(qū)域的材料中無(wú)損傷或永久變形。 3.

4.本構(gòu)響應(yīng)計(jì)算階段在本構(gòu)響應(yīng)計(jì)算階段，程序考慮了應(yīng)變率效應(yīng)和材料硬化特性，更新當(dāng)前的屈服應(yīng)力。同時(shí)計(jì)算應(yīng)力偏量，得到米塞斯等效應(yīng)力和塑性流動(dòng)方向，這些是判斷材料是否屈服的關(guān)鍵參數(shù)。5.彈塑性判別然后進(jìn)行彈塑性判別。將當(dāng)前等效應(yīng)力與更新后的屈服應(yīng)力進(jìn)行比較： 若未達(dá)到屈服，材料表現(xiàn)為彈性響應(yīng)，應(yīng)變增量全部轉(zhuǎn)化為彈性應(yīng)變，應(yīng)力通過(guò)彈性剛度矩陣直接計(jì)算得到。

材料參數(shù)m應(yīng)基于高于轉(zhuǎn)變溫度的測(cè)量值來(lái)確定，如果指定零值或未指定m值，則忽略σ0的溫度相關(guān)性，當(dāng)θ≥θ_melt時(shí)，材料將熔化，并表現(xiàn)為流體；由于σ0=0，因此不會(huì)有剪切阻力。通過(guò)將等效塑性應(yīng)變設(shè)置為零，將消除硬化記憶。如果為模型指定了背應(yīng)力，這些背應(yīng)力也將設(shè)置為零。

10%工程應(yīng)變的拉伸變形，其中等效應(yīng)力，累計(jì)剪切應(yīng)變為對(duì)比指標(biāo)，結(jié)果如下：等效應(yīng)力分布：累計(jì)剪切應(yīng)變分布：案例二：顯式與隱式多晶的簡(jiǎn)單壓縮對(duì)比（包含30個(gè)晶粒）（顯式開(kāi)啟了質(zhì)量縮放）使用位移邊界條件，沿著X方向施加10%工程應(yīng)變的拉伸變形，其中等效應(yīng)力，累計(jì)剪切應(yīng)變以及滑移系統(tǒng)的當(dāng)前強(qiáng)度為對(duì)比指標(biāo)，結(jié)果如下：等效應(yīng)力分布：累計(jì)剪切應(yīng)變分布

在塑性變形階段，對(duì)于所有考慮的晶體取向，鋸齒出現(xiàn)在應(yīng)力-應(yīng)變曲線上(圖4)，這是由于初始位錯(cuò)密度無(wú)法應(yīng)對(duì)變形過(guò)程中的應(yīng)變速率造成的。CPFE模型在不同單晶取向下的初始滑移抗力s0由應(yīng)力-應(yīng)變曲線的初始屈服量估算而來(lái)。具體來(lái)說(shuō)，CRSS是從DDD模擬的應(yīng)力應(yīng)變曲線中提取的。由于曲線波動(dòng)明顯(圖4)，各晶體取向的提取值均表現(xiàn)為第一偏差線性，偏移率為0.02%，偏移率為0.04%。

拉伸變形后等效塑性應(yīng)變分布情況 拉伸變形后的取向分布 模型的應(yīng)力應(yīng)變曲線 壓縮變形后等效應(yīng)力分布情況 壓縮變形后等效塑性應(yīng)變分布情況 壓縮變形后的取向分布 平面應(yīng)變壓縮變形后應(yīng)力分布 平面應(yīng)變壓縮變形后等效塑性應(yīng)變分布 平面應(yīng)變壓縮的取向分布（相比于vpsc軋制織構(gòu)不明顯）

拉伸過(guò)程中，材料在屈服點(diǎn)之前僅產(chǎn)生彈性變形；過(guò)了屈服點(diǎn)則進(jìn)入塑性階段，產(chǎn)生永久不可恢復(fù)的變形。塑料材料由于韌性較差，拉伸試驗(yàn)中基本沒(méi)有明顯的屈服階段，工程設(shè)計(jì)中常以產(chǎn)生0.2%殘余應(yīng)變時(shí)的應(yīng)力作為條件屈服極限。抗拉強(qiáng)度是材料應(yīng)力值的極限點(diǎn)，超過(guò)此值材料即被判定破壞失效。斷裂延伸率則是抗拉強(qiáng)度所對(duì)應(yīng)的應(yīng)變值，塑性應(yīng)變值超過(guò)斷裂延伸率時(shí)，材料同樣被視為失效。

借鑒彈塑性的編寫(xiě)經(jīng)驗(yàn)，蠕變應(yīng)變和塑性應(yīng)變類(lèi)似，也屬于非機(jī)械應(yīng)變，并不參與應(yīng)力的增長(zhǎng)。更關(guān)鍵的是，在編寫(xiě)彈塑性程序的時(shí)候，就會(huì)接觸到“流動(dòng)方向”這個(gè)概念，它主要解決的是三維模型中，等效應(yīng)變如何分配到各個(gè)方向的問(wèn)題。因?yàn)楸緲?gòu)關(guān)系需要通過(guò)矩陣來(lái)運(yùn)算，應(yīng)變列向量有各個(gè)方向的應(yīng)變，一個(gè)等效應(yīng)變值，必須分配到每個(gè)方向上才行。然后是載荷與分析步的處理。

圖7 為方案二的等效塑性應(yīng)變圖，可以看出，塑性變形區(qū)分布與第一方案相似，都是在下部處于較小塑性變形，上部和中部處于較大的變形。從圖8 鍛模與坯料接觸圖得出，成形后的工件與模具接觸良好，成形后的表面形貌接近于設(shè)計(jì)，因此，方案二的坯料成形效果良好。

二、應(yīng)變相關(guān)根據(jù)用戶(hù)手冊(cè)及后處理分類(lèi)，ABAQUS提供了三類(lèi)典型的后處理變量：1.不變量喵星人認(rèn)為以下幾種應(yīng)變相關(guān)不變量相對(duì)比較重要：PEEQ：等效塑性應(yīng)變，描述材料塑性變形的絕對(duì)值累積，用戶(hù)手冊(cè)定義如下： 典型的等效塑性應(yīng)變區(qū)域如下圖：

對(duì)于率無(wú)關(guān)彈塑性的本構(gòu)理論，需要確定以下三個(gè)部分： (1)：屈服條件 (2)：流動(dòng)法則 (3)：硬化法則在此采用的是 von Mises 屈服條件：式中后繼屈服應(yīng)力是等效塑性應(yīng)變的函數(shù)：流動(dòng)法則為：式中流動(dòng)方向的表達(dá)式為：硬化法則為：1.2 Return-mapping算法上述的本構(gòu)方程均為率形式。

例如，純拉伸載荷失效時(shí)的等效應(yīng)力（或應(yīng)變）可能與純剪切載荷下的等效應(yīng)力（或應(yīng)變）有很大差異。應(yīng)力狀態(tài)對(duì)于失效時(shí)的等效應(yīng)變起著關(guān)鍵作用，材料所受的應(yīng)力狀態(tài)不同，材料內(nèi)部產(chǎn)生的塑性變形與應(yīng)力集中程度不同，材料失效應(yīng)變數(shù)值也將發(fā)生變化。

Gurson模型相比于傳統(tǒng)的Mises模型（塑性變形體積不可壓縮）考慮了靜水應(yīng)力和孔洞體積分?jǐn)?shù)的關(guān)系，認(rèn)為最終的宏觀斷裂是孔洞在塑性變形下體積分?jǐn)?shù)不斷增加，以及孔洞之間相互聚集造成的。并給出了響應(yīng)的屈服方程：其中q是Mises等效應(yīng)力，σH是宏觀靜水應(yīng)力，σM是基體等效應(yīng)力，f是孔洞體積分?jǐn)?shù)（f=1材料完全失效，f=0材料完好）。當(dāng)f=0時(shí)模型可以退化為經(jīng)典的Mises屈服模型。

模型[19-20]控制式中， cij ε 為蠕變應(yīng)變率張量；B 和 n 為蠕變材料常數(shù)； ij S 為偏應(yīng)力；σ eq 為等效應(yīng)力；σ m 是靜水應(yīng)力；σ1 為第一主應(yīng)力；β0 是與應(yīng)力相關(guān)函數(shù)；ρ 為微裂紋損傷參數(shù)；ω 為損傷量從 0 到 1，表示材料初始無(wú)損傷到裂紋產(chǎn)生完全失效； e ε 為等效蠕變應(yīng)變；*f ε 多軸斷裂應(yīng)變； f ε 為單軸蠕變斷裂應(yīng)變，由單軸蠕變?cè)囼?yàn)獲得。