圖6（a）展示了在1550 nm波長處所設計的端面耦合器在不同橫截面處的光場分布，從圖中可以看出，光場在I~III區域通過絕熱劈尖實現了從下端Si劈尖波導到中心 劈尖波導的轉移，光場在IV~V區域通過 錐形波導實現了從中心 波導到十字型波導結構的轉移，模斑尺寸逐漸變大，直至在端面處與光纖完成對接。圖6（b）是光場在耦合器內傳輸的剖面圖。

交互式可視化</p><p>&nbsp;&nbsp;三維視圖、切片、剖面、變形展示、熱點區域標注、交互式繪圖（曲線、直方圖、散點圖）。</p><p>2.&nbsp;UI 設計要點</p><p>&nbsp;&nbsp;模塊化、可自定義布局、快捷鍵、模板化工作區、便于對比分析的多視圖并排和疊加。</p><p>3.

邊界條件保持與Lakehal等人詳細描述的實驗相同，初始條件如圖2所示。 圖2：模擬的初始條件和邊界條件。 表2：入口空隙率αi，氣體來流速度UG和液體來流速度UL 三、計算技術評估 3.1界面拓撲結構和速度剖面 本文研究了兩種不同的兩相流拓撲結構，氣泡流和段塞流。

此基礎剖面將在零徑向位置處繪制在基礎平面圖上。您還將創建鈍后緣，這將更容易制作高質量的網格，此外，在實際的 NREL VI 階段風力渦輪機葉片中，后緣是鈍/方形的。 然后，我們將根據 NREL 第 29955 號報告中的給定設計數據表和這 21 個平面的項目基本概況，為風力渦輪機葉片創建 21 個平面（從 25% 跨度到 100% 跨度）。

風冷散熱系統的總體網格劃分如圖3(a)所示，共設置了530182個網格，整體剖面網格如圖3(b)所示。 圖3 強制風冷散熱系統的網格劃分 設置環境溫度為20℃,軸流風扇直徑為15cm, 風速為5m/s。考慮儲能電池1C放電工況，電池的生熱率為9964W/m3。將相應的參數輸入到仿真模型中，經過計算得到如圖4所示的儲能電池包溫度場分布。

: 從節點接觸反力來看，壓力并不是均勻的分布在接觸面上，而是兩端較大，中部相對小一些，也就是說具有邊緣效應 對比模型 為了簡化上述非線性接觸，這里篩選了幾個常用的備選方案: 綁定接觸大家相對比較熟悉，表示接觸面既不發生分離也不發生滑移，類似于面-面的耦合，連接剛度由接觸面對綜合決定 Rbe2代表一種特殊的多點約束方式，不同求解器中叫法不同，比如simulation中叫“剛性”，ansys

這是因為在曝氣管上升流動過程中，液體具有雙曲線形狀的速度剖面，這已有先前的報道。雙曲線形狀的流動有效地清洗了中間的膜模塊，但對邊緣膜沒有相同的效果。進一步減小膜間距到3毫米，會導致膜表面的剪切應力從0.6549帕減小到0.5970帕（圖3a）。這可能是因為當膜間距太窄時，較大的氣泡難以通過，這可能有助于減少剪切應力和膜污染。

典型的碎石土豎直邊坡如圖1 所示，從揭露的剖面來看，坡體內部粗、細顆粒混雜，表層土體發生了崩塌，堆積在坡腳處。 圖1 碎石土豎直邊坡 研究區地處鄂爾多斯板塊邊緣位置，屬于強震帶。賀蘭山地震帶如圖2 所示。

２．螺旋槳形狀模型(3) 2.1 NACA 4-Digit翼型 本研究使用的螺旋槳如圖1所示。根據表1，螺旋槳的半徑R為0.15米，中心半徑R0為0.03米。螺旋槳有2片葉片，斷面翼型為NACA 6412。表2是從中心到葉片末端的局部剖面安裝角α和局部剖面弦長c的參數。 Fig. 1. Propeller model.

利用ANSYS Workbench環境建立了變壓器仿真工作流程，沒有考慮到附加噪聲源。 II. 變壓器的耦合仿真 帶油箱剖面的200kVA配電變壓器的幾何形狀如圖2a所示。變壓器鐵芯由取向硅鋼片組成，應考慮硅鋼片的各向異性。鋼板軋制方向和垂直方向的B-H曲線和磁滯伸縮曲線如圖3所示。變壓器的關鍵參數匯總如表1所示。