圖6（a）展示了在1550 nm波長處所設(shè)計的端面耦合器在不同橫截面處的光場分布，從圖中可以看出，光場在I~III區(qū)域通過絕熱劈尖實現(xiàn)了從下端Si劈尖波導(dǎo)到中心 劈尖波導(dǎo)的轉(zhuǎn)移，光場在IV~V區(qū)域通過 錐形波導(dǎo)實現(xiàn)了從中心 波導(dǎo)到十字型波導(dǎo)結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)移，模斑尺寸逐漸變大，直至在端面處與光纖完成對接。圖6（b）是光場在耦合器內(nèi)傳輸?shù)?em>剖面圖。

交互式可視化</p><p>&nbsp;&nbsp;三維視圖、切片、剖面、變形展示、熱點區(qū)域標(biāo)注、交互式繪圖（曲線、直方圖、散點圖）。</p><p>2.&nbsp;UI 設(shè)計要點</p><p>&nbsp;&nbsp;模塊化、可自定義布局、快捷鍵、模板化工作區(qū)、便于對比分析的多視圖并排和疊加。</p><p>3.

邊界條件保持與Lakehal等人詳細描述的實驗相同，初始條件如圖2所示。 圖2：模擬的初始條件和邊界條件。 表2：入口空隙率αi，氣體來流速度UG和液體來流速度UL 三、計算技術(shù)評估 3.1界面拓撲結(jié)構(gòu)和速度剖面 本文研究了兩種不同的兩相流拓撲結(jié)構(gòu)，氣泡流和段塞流。

此基礎(chǔ)剖面將在零徑向位置處繪制在基礎(chǔ)平面圖上。您還將創(chuàng)建鈍后緣，這將更容易制作高質(zhì)量的網(wǎng)格，此外，在實際的 NREL VI 階段風(fēng)力渦輪機葉片中，后緣是鈍/方形的。 然后，我們將根據(jù) NREL 第 29955 號報告中的給定設(shè)計數(shù)據(jù)表和這 21 個平面的項目基本概況，為風(fēng)力渦輪機葉片創(chuàng)建 21 個平面（從 25% 跨度到 100% 跨度）。

圖1 大壩典型剖面圖 1.2 計算工況 本文的計算工況主要考慮施工期分層填筑和蓄水期的大壩內(nèi)力及變形過程。具體工況為首先考慮施工期低蓄水位下大壩的內(nèi)力和變形，并在此基礎(chǔ)上醉臥蓄水的初始狀態(tài)，蓄水過程主要可分為5步。一次改變防滲墻彈性模量和泊松比進行計算大壩的內(nèi)力和變形。

風(fēng)冷散熱系統(tǒng)的總體網(wǎng)格劃分如圖3(a)所示，共設(shè)置了530182個網(wǎng)格，整體剖面網(wǎng)格如圖3(b)所示。 圖3 強制風(fēng)冷散熱系統(tǒng)的網(wǎng)格劃分 設(shè)置環(huán)境溫度為20℃,軸流風(fēng)扇直徑為15cm, 風(fēng)速為5m/s。考慮儲能電池1C放電工況，電池的生熱率為9964W/m3。將相應(yīng)的參數(shù)輸入到仿真模型中，經(jīng)過計算得到如圖4所示的儲能電池包溫度場分布。

基于上述假設(shè)，我們的計算剖面選擇在壩體南側(cè)的中間部位，這個剖面對應(yīng)于巖土工程勘察剖面12#。 2. 12#剖面 12#剖面共有10個鉆孔，其中4個鉆孔在壩體外側(cè)，6個鉆孔在尾礦庫內(nèi)。壩體外側(cè)的鉆孔為12-1, 12-2, 舊孔8和12-3，壩體內(nèi)測的鉆孔為12-4至12-9。

: 從節(jié)點接觸反力來看，壓力并不是均勻的分布在接觸面上，而是兩端較大，中部相對小一些，也就是說具有邊緣效應(yīng) 對比模型 為了簡化上述非線性接觸，這里篩選了幾個常用的備選方案: 綁定接觸大家相對比較熟悉，表示接觸面既不發(fā)生分離也不發(fā)生滑移，類似于面-面的耦合，連接剛度由接觸面對綜合決定 Rbe2代表一種特殊的多點約束方式，不同求解器中叫法不同，比如simulation中叫“剛性”，ansys

這是因為在曝氣管上升流動過程中，液體具有雙曲線形狀的速度剖面，這已有先前的報道。雙曲線形狀的流動有效地清洗了中間的膜模塊，但對邊緣膜沒有相同的效果。進一步減小膜間距到3毫米，會導(dǎo)致膜表面的剪切應(yīng)力從0.6549帕減小到0.5970帕（圖3a）。這可能是因為當(dāng)膜間距太窄時，較大的氣泡難以通過，這可能有助于減少剪切應(yīng)力和膜污染。

典型的碎石土豎直邊坡如圖1 所示，從揭露的剖面來看，坡體內(nèi)部粗、細顆粒混雜，表層土體發(fā)生了崩塌，堆積在坡腳處。 圖1 碎石土豎直邊坡 研究區(qū)地處鄂爾多斯板塊邊緣位置，屬于強震帶。賀蘭山地震帶如圖2 所示。