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對于陶瓷材料Abaqus幫助中給出了3種本構模型，Extended Drucker-Prager本構（以下簡稱DP本構）、JH-2和JHB本構模型。

但是，由于尖角（例如屈服面的法線在尖角處是未被定義的）的存在，很難對本構方程從數值計算的角度進行處理。

對于陶瓷材料Abaqus幫助中給出了3種本構模型，Extended Drucker-Prager本構（以下簡稱DP本構）、JH-2和JHB本構模型。

1.3 數值計算模型建立本工程隧道直徑8 m, 因此取6倍隧道直徑為圍巖影響范圍，又由于本工程屬于雙孔隧道，于是取計算模型尺寸為72 m×72 m(長×高),為了避免邊界效應的影響，取5 m作為工程分析厚度，整個模型包含13 760個計算單元和16 962個網格節點，計算單元長度為1 m。計算時考慮采用Drucker-Prager準則計算其破壞模式。

因此，該函數更適合作為 Drucker-Prager 模型的流動勢，而不是直線勢，其頂點位于靜水壓力軸上。 為了使雙曲線流勢盡可能與直線 Drucker-Prager 流勢匹配，該參數必須設置為一個較小的值。本例中假定指數模型的默認值為 0.1。該值確保使用該模型獲得的結果不會顯著偏離等效的直線流勢，除了圍繞三軸延伸點的子午面中的一個小區域。該區域的大小隨著減小而減小。

圖3 單軸壓縮載荷隨材料變形的變化曲線聲明：本文僅根據理論推導、半經驗公式及仿真分析進行了Mooney?Rivlin模型本構參數的確定，有條件應根據實際實驗具體確定經驗公式及比值，但可參照本文的仿真計算方法開展參數對比確定。參考文獻：[1]American Society for Testing and Materials. (2001).

本構模型FLAC3D/3DEC包含了線性和非線性的本構模型[FLAC3D 7.0 新特性簡介(P3)---新的本構模型]，通過下面的代碼調用。

因此根據規范中的本構模型計算所得塑性損傷參數需進行轉換（見下式），方可輸入ABAQUS使用。 一維混凝土本構模型采用規范指定的單軸本構模型,能反映混凝土滯回、剛度退化和強度退化等特性，其軸心抗壓和軸心抗拉強度標準值按《混凝土結構設計規范》表4.1.3采用?；炷?em>單軸受拉的應力-應變曲線方程按附錄C公式C.2.3-1~C.2.3-4計算。

mat_187 的性能如下： 該材料本構用于模擬各向同性、內部無纖維加強的塑料； 拉伸和壓縮使用不同的屈服面； 可以考慮基于應變率的材料失效； 殼單元與體單元均可使用該材料本構； 材料中使用的單軸應變并不等同于塑性應變； 材料拉伸性能必須定義，壓縮、剪切性能選擇性進行定義，也可不定義。

混凝土單軸受拉應力應變曲線依據附錄C中的C.2.3節確定，計算公式為： 混凝土單軸受壓應力應變曲線依據附錄C中的C.2.4節確定，計算公式為： 根據《混凝土結構設計標準》中規定，混凝土本構關系中的單軸抗壓/抗拉強度代表值可根據實際結構分析需要分別選取軸心抗壓/抗拉強度標準值

ABAQUS能夠擬合下面的試驗數據： 單軸拉伸和壓縮； 等雙軸拉伸和壓縮； 平面拉伸和壓縮（純剪）； 體積拉伸和壓縮。對于超彈性材料的試驗數據須作為名義應力和名義應變的值提供給ABAQUS軟件。以材料Santoprene為例進行評估：材料評估功能通過執行標準試驗選擇合適的材料模型, 檢查超彈性材料的預測行為.a.