ls-dyna汽車碰撞殼單元等效應力下降，等效塑性應變上升的原因？
輸出等效應力等效塑性應變時間曲線發現有些數據點等效應力下降但等效塑性應變反而上升了
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用戶_52927 ??? 1年前
hypermesh+lsdyna輸出應力三軸度和等效塑性應變？
如題，因為后續需要繼續做斷裂模型，首先通過幾個不同應力狀態下的拉伸試樣得到應力三軸度和等效塑性應變之間的關系。 現在做的一個r5缺口的式樣，還需要修正其材料本構，請問有人會這個操作嗎
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林森木 ??? 3年前
使用等效結構應力法預測殼單元/實體單元焊趾的疲勞壽命 
建立了以殼單元和實體單元建模的焊縫模型，并標記了焊趾點位置。 2.在不同的兩個工況天下對模型施加兩種載荷，并計算焊趾處的節點結構應力。 3.提取兩種模型焊趾處的節點力。
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三月一路煙霞 ??? 3年前
管道接頭的等向硬化仿真分析
為了更加清晰反映最大等效塑性應變單元情況，提取出該單元的應力應變曲線如圖4所示，其中圖4（a）表示最大等效塑性應變單元的軸向應力應變曲線，圖4（b）則表示循壞載荷下最大等效塑性應變單元的軸向應力應變曲線。進一步發現：第四次升溫和第四次降溫應力應變路徑沒有太大區別，沒有表現加工硬化現象。
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龍燈 ??? 3年前
LS-DYNA——等效塑性應變
等效塑性應變 等效塑性應變是一個單調增加的標量值，它是作為變形率張量的塑性分量(Dp)ij的函數遞增計算的。
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OnTheWay08 ??? 11月前
并不簡單的彈塑性本構子程序 
對于每個材料點，程序首先讀取上一步的狀態變量，包括累積的等效塑性應變、應力狀態以及背應力等內部變量。3.失效判斷程序隨后進行失效判斷，檢查材料是否滿足失效準則。判斷依據包括兩個方面：一是等效塑性應變是否超過極限應變閾值，二是等效應力是否達到破壞強度。一旦滿足任一失效條件，程序將材料標記為失效狀態，并大幅降低其剛度以模擬材料的承載能力喪失。
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靜界有限元 ??? 6月前
提升有限元分析核心能力，這三類概念思維不可或缺 
為什么在理想彈塑性分析中應力明顯超過了屈服點？ 如何認識和處理應力奇異問題？ 靜力分析還是動力分析的依據？ 為什么剛度大反而自振頻率低？ 預應力模態分析與線性屈曲分析之間有何內在關聯？
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仿真客 ??? 3年前
各向同性硬化von Mises率無關彈塑性本構理論以及umat源代碼 
4 測試4.1 一個單元單軸加卸載試驗對一個單元進行單軸的加卸載試驗，繪制應力應變滯回曲線。Abaqus設置的材料參數為，彈性部分的性質：塑性部分的性質：umat設置相同的材料參數為：以及需要設置狀態變量的個數為8。
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dearjj ??? 2年前
基于ABAQUS單點顯式VDLOAD/隱式DLOAD激光沖擊加載(圓形光斑和方形光斑) 
本帖基于ABAQUS的VDLOAD/DLOAD子程序對比顯式/隱式算法下不同光斑形狀的應力和塑性應變。首先進行模型構建。 材料采用Ti-6Al-4V鈦合金，有限單元區賦予彈塑性參數，無限單元賦予彈性參數。
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不是真正的工程師 ??? 2年前
超高強鋼材料碰撞失效行為仿真預測技術研究 
當損傷累積值達到上限時，相應的單元發生失效并進行刪除。增量式損傷累積方法克服了應變失效判據應變路徑依賴的問題，提高了失效行為預測的合理性。式中，D為損傷累積值；Δεp為當前時間步內塑性應變增量；為當前時間步內對應的斷裂極限應變；σ*為靜水壓力與等效應力比值；為應變率；T為溫度；d1～d5為斷裂極限準則待定參數。
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汽車公社 ??? 2年前
晶體塑性耦合連續損傷本構框架 
考慮到承載能力的降低，材料的流動應力隨著計算的損傷而降低。定義有效應力為文獻模擬的結果展示為了驗證幾種理論的優勢作者與DIC實驗進行了比較作者最終分析指出：基于應變的損傷模型，即主應變損傷模型、等效塑性應變損傷模型和最大剪切應變損傷模型，準確地預測了實驗獲得的應力-應變關系和頸縮后承載能力的突然下降。
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晶體塑性有限元 ??? 3年前
huang晶體塑性umat耦合Johnson-cook 損傷模型，實現晶體材料彈-塑-損傷模擬分析 
在huang晶體塑性程序的基礎上，調用johnson-cookd損傷函數，編寫過程中，需要自定義響應的狀態變量，如等效塑性應變，等效塑性應變率，損傷變量，以及是否進行損傷單元的刪除分析。其中等效塑性應變增量的計算，通過滑移系統的分切應力與對應滑移系統剪切應變的乘積絕對值之后與等效應力的比值獲得。并最終實現損傷的表征，采用umat子程序進行編寫。
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晶體塑性有限元 ??? 3年前
不同流道布置的平板式固體氧化物燃料電池蠕變損傷研究 
模型[19-20]控制式中， cij ε 為蠕變應變率張量；B 和 n 為蠕變材料常數； ij S 為偏應力；σ eq 為等效應力；σ m 是靜水應力；σ1 為第一主應力；β0 是與應力相關函數；ρ 為微裂紋損傷參數；ω 為損傷量從 0 到 1，表示材料初始無損傷到裂紋產生完全失效； e ε 為等效蠕變應變；*f ε 多軸斷裂應變； f ε 為單軸蠕變斷裂應變，由單軸蠕變試驗獲得。
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學時習 ??? 2年前
Abaqus-之延性損傷模型 
損傷初始化該模型假設啟動損傷時的等效塑性應變εplD是應力三軸度和應變率的函數。當材料積分點滿足以下條件時，損傷啟動即發生。這里，ωD是隨著材料中的塑性變形單調增加的狀態變量，η是應力三軸度，而ε.pl是等效塑性應變率。應力三軸度的計算公式為：η=-P/q. 這里，p是應力張量的靜水壓力，q是von Mises等效應力。不同加載模式的應力三軸性值給出在下表中。
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仿真客 ??? 2年前
晶體塑性每日文章推薦（十七） 
，包含42488個單元，200個晶粒，一端固定，另一端施加5%的位移邊界條件，數值結果為：幾何模型：應力分布：等效塑性應變分布：幾何必須位錯密度分布：三維：使用c3d8單元，包含32000個單元，200個晶粒，一端固定，另一端施加5%的位移邊界條件，數值結果為：幾何模型：應力分布：等效塑性應變分布：
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晶體塑性有限元 ??? 2年前
基于ABAQUS的分離式霍普金森壓桿SHPB仿真（附.cae.inp） 
4、仿真結果
使用整形器對入射波進行整形
波形整形的撞擊桿法、波形整形的等效載荷法和無波形整形的撞擊桿法對比（1）未使用整形器的入射波為近似矩形波并產生明顯的波形彌散（“振蕩”），仿真“中值”脈寬為78e-6s，接近理論值77e-6s，實際由于波形彌散以及上升下降沿的影響，
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原點仿真 ??? 11月前
ABAQUS彈塑性umat子程序，云圖里塑性應變一直都是0，是為什么？
小白求助各位大佬，模型沒問題，場輸出也選了塑性應變和等效塑性應變，子程序沒問題，log文檔里也顯示屈服了，但是云圖里塑性應變和等效塑性應變一直都是0，輸出單元數據也一直都是0，想問一下還有什么可能的原因導致這個問題??????
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Celeste_8081 ??? 1年前
GTN損傷模型介紹及案例演示 
Gurson模型相比于傳統的Mises模型（塑性變形體積不可壓縮）考慮了靜水應力和孔洞體積分數的關系，認為最終的宏觀斷裂是孔洞在塑性變形下體積分數不斷增加，以及孔洞之間相互聚集造成的。并給出了響應的屈服方程：其中q是Mises等效應力，σH是宏觀靜水應力，σM是基體等效應力，f是孔洞體積分數（f=1材料完全失效，f=0材料完好）。當f=0時模型可以退化為經典的Mises屈服模型。
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晶體塑性有限元 ??? 2年前
【JY】Abaqus“殼”單元概述與應用（三）——非線性擬協調固體連續殼單元CSS8 
單元計算的正應力（σ_x）和橫向切應力（τ_xz）與超細網格高階實體單元（C3D20）結果的偏差均小于 3%，但同時后者會增加巨大的計算量！（三）材料非線性問題探索 彈塑性分析 基于塑性節點模型的非線性擬協調固體殼單元，可模擬金屬材料的彈塑性行為。單元通過在節點處檢查屈服條件（如 von Mises 準則），將塑性變形局部化于節點，避免了傳統積分點塑性算法的數值振蕩。
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建源之光 - 減隔震 ??? 9月前
Abaqus-之延性損傷模型 
損傷初始化該模型假設啟動損傷時的等效塑性應變εplD是應力三軸度和應變率的函數。當材料積分點滿足以下條件時，損傷啟動即發生。這里，ωD是隨著材料中的塑性變形單調增加的狀態變量，η是應力三軸度，而ε.pl是等效塑性應變率。應力三軸度的計算公式為：η=-P/q. 這里，p是應力張量的靜水壓力，q是von Mises等效應力。不同加載模式的應力三軸性值給出在下表中。
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仿真客 ??? 2年前
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