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再利用化學(xué)成分等信息采用排除法確定該晶粒的晶體結(jié)構(gòu)，并得出晶粒與膜面法向的取向關(guān)系。通過以上基本操作，可以得到樣品表面測(cè)試點(diǎn)的Phase和Orientation實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。

ABAQUS中帶預(yù)制裂縫XFEM的纖維混凝土開裂-纖維帶取向度（隨機(jī)、水平、垂直、特定取向度） 亮點(diǎn)：纖維的隨機(jī)分布角度對(duì)纖維混合基體整體性能的影響 開展帶預(yù)制裂縫的隨機(jī)亂向鋼纖維混凝土（SFRC）和定向鋼纖維混凝土(ASFRC)試件的三點(diǎn)彎曲靜載斷裂試驗(yàn)。

采用了兩個(gè)多晶模型進(jìn)行一致性的驗(yàn)證，第一個(gè)模型是125個(gè)網(wǎng)格的單位長(zhǎng)度代表體積單元，每25個(gè)網(wǎng)格設(shè)置1個(gè)取向。第二個(gè)模型是采用Voronoi方法獲得的15個(gè)不同取向晶粒的多晶模型。（1）15個(gè)不同取向晶粒的多晶模型15個(gè)不同取向晶粒的多晶模型，采用狗骨單軸拉伸試件進(jìn)行數(shù)值試驗(yàn)，有限元模型如下圖所示。開展單軸拉伸，UMAT采用隱式分析，VUMAT采用顯式分析。

Homogenization部分用于選擇所采用的均勻化法則；Crystallite部分用于輸出與所選本構(gòu)關(guān)系無關(guān)的晶體學(xué)量；Phase部分用于選擇材料的本構(gòu)關(guān)系，包括材料參數(shù)的輸入和與所選本構(gòu)關(guān)系相關(guān)的晶體學(xué)量的輸出；Texture部分用于指定晶粒的取向；Microstructure部分表示材料所采用的微觀組織，主要包括每個(gè)晶粒的crystallite，phase和texture。

模型使用包含500個(gè)晶粒100000個(gè)單元的板狀多晶，承受X方向20％的工程應(yīng)變。局部應(yīng)力應(yīng)變分布與宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)結(jié)果如下：初始幾何模型與晶粒取向分布：拉伸變形局部應(yīng)力分布：拉伸變形局部應(yīng)變分布：宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)情況：變形結(jié)束后多晶取向分布：六 時(shí)間及費(fèi)用1. 教學(xué)費(fèi)用：根據(jù)每次培訓(xùn)的人數(shù)定價(jià),具體聯(lián)系客服獲取當(dāng)前期培訓(xùn)價(jià)格.2.

圖8 274個(gè)晶粒的初始織構(gòu)(0~180°隨機(jī)織構(gòu))建立完模型后對(duì)第一增量步的晶體取向(初始取向)進(jìn)行驗(yàn)證，如圖9所示，說明有限元模型被正確的賦予了這些隨機(jī)取向，并驗(yàn)證了取向計(jì)算程序的正確。圖9 建立模型后對(duì)第一步晶體取向的驗(yàn)證塑性變形邊界條件Abaqus構(gòu)建有限元模型關(guān)鍵步驟如圖10所示。

模型使用包含500個(gè)晶粒100000個(gè)單元的板狀多晶，承受X方向20％的工程應(yīng)變。局部應(yīng)力應(yīng)變分布與宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)結(jié)果如下：初始幾何模型與晶粒取向分布：拉伸變形局部應(yīng)力分布：拉伸變形局部應(yīng)變分布：宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)情況：變形結(jié)束后多晶取向分布：六 時(shí)間及費(fèi)用1.

模型使用包含500個(gè)晶粒100000個(gè)單元的板狀多晶，承受X方向20％的工程應(yīng)變。

模型使用包含500個(gè)晶粒100000個(gè)單元的板狀多晶，承受X方向20％的工程應(yīng)變。

在晶體塑性有限元中，首先在Abaqus中建立了單軸拉伸有限元模型如圖1所示，材料被建模為包含大量晶粒的集合體如圖2所示，每個(gè)晶粒都有其特定的晶體取向，并且每個(gè)晶粒的變形過程均考慮了滑移和孿晶的變形機(jī)制。

同時(shí)取向變化速率關(guān)系為：（5）Cube和Goss取向的晶粒相比于RCube和RZ取向，對(duì)相鄰取向的晶粒更加敏感，取向變化對(duì)周圍晶粒取向的敏感性排序?yàn)椋海?）Cube和RZ取向的晶粒顯示相比于Goss更高的晶內(nèi)旋轉(zhuǎn)梯度，而RC晶粒則分裂為兩個(gè)相等的coppor組分作者的研究思路：一：得到和實(shí)驗(yàn)等效取向分布分取向數(shù)據(jù)和材料參數(shù)，這里作者研究一退火良好的鋁為例子，如下圖所示

多尺度模型子程序考慮微觀晶粒與宏觀單元的相互作用：1) 宏觀單元由多個(gè)晶粒組成，每個(gè)晶粒的相變行為獨(dú)立計(jì)算；2) 單元整體響應(yīng)為各晶粒響應(yīng)的加權(quán)平均，可模擬晶粒取向對(duì)宏觀行為的影響（如案例中 Element 1 及其不同晶粒的應(yīng)變差異）。3、 案例介紹和結(jié)果對(duì)比1.

當(dāng)多晶體的晶粒取向相對(duì)于材料宏觀的某一參考面（或方向）集中分布在某一個(gè)或某些取向附近的時(shí)候，我們稱這種現(xiàn)象為擇優(yōu)取向（Preferred orientation），而織構(gòu)就是多晶體的擇優(yōu)取向。從廣義來看，多晶體中晶粒取向偏離隨機(jī)分布的現(xiàn)象都可以稱之為織構(gòu)。 在金屬材料中，織構(gòu)現(xiàn)象的存在具有普遍性。

因此結(jié)合作者提供的思路，嘗試把相關(guān)方法遷移到abaqus，并初步實(shí)現(xiàn)了理想的效果。

文獻(xiàn)二的研究使用同樣Voronoi鑲嵌方法構(gòu)建梯度納米晶結(jié)構(gòu)，使用的本構(gòu)模型如下：流動(dòng)方程：硬化方程：修正對(duì)應(yīng)的參數(shù)為邊界條件余文獻(xiàn)一一致所不同的是作者關(guān)注了晶粒尺寸和初始取向對(duì)晶粒變形過程中旋轉(zhuǎn)的影響，作者分析認(rèn)為，影響晶粒旋轉(zhuǎn)的更重要因素是晶體的初始取向而不是晶粒尺寸的大小感興趣的小伙伴可以參考原始文獻(xiàn)，對(duì)原始的

作者關(guān)于尺寸相關(guān)的晶體塑性模型的主要改進(jìn)思路為：本構(gòu)模型基于經(jīng)典的亞彈性本構(gòu)框架：其中流動(dòng)方程為：硬化方程為：晶粒尺寸形態(tài)相關(guān)參數(shù)的引入：概念的引入：晶粒A滑移會(huì)導(dǎo)致相鄰晶粒晶界附近的應(yīng)力上升，其上升程度與晶內(nèi)區(qū)域距離晶界距離有關(guān)，由于晶粒之間的取向差，晶界處的應(yīng)力分布受到影響。

圖3(a)所示為每個(gè)晶粒的晶界為一個(gè)整體，與其余晶粒的晶界互不干涉；而圖3(b)所示為每個(gè)晶粒的晶界被分為若干段，每一段可根據(jù)共享它的兩個(gè)晶粒取向差來確定特征。 圖3 (a)各晶粒的晶界為整體Set; (b)各晶粒的晶界為單獨(dú)Set. 通過設(shè)置neper中晶粒的尺寸比例，可以生成軋制態(tài)組織模型，并且基于本文的方法，建立對(duì)應(yīng)的晶界模型，如圖4所示。