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（1）降溫法等效降溫法根據(jù)施工步驟對(duì)鋼索進(jìn)行降溫，模擬預(yù)應(yīng)力拉索張拉過(guò)程隨溫度荷載的變化。采用等效溫降法對(duì)施工過(guò)程進(jìn)行有限元模擬時(shí)原理簡(jiǎn)單操作方便，但是降溫法需要將預(yù)應(yīng)力的施加轉(zhuǎn)變?yōu)闇囟鹊慕档停?dāng)需要計(jì)算環(huán)境溫度的影響時(shí)，會(huì)產(chǎn)生一定的概念性混亂，“溫度降低”與“預(yù)應(yīng)力施加”之間不是線性對(duì)應(yīng)關(guān)系，溫度荷載的確定要經(jīng)過(guò)多次反復(fù)試驗(yàn)。此外，降溫法不能應(yīng)用于有限元高溫模擬。

航天機(jī)電伺服系統(tǒng)具有短時(shí)高功率、長(zhǎng)時(shí)低功率、制動(dòng)負(fù)功率的特性，由于永磁同步電機(jī)(Permanent Magnet Synchronous Motor, PMSM)高效率、高功率因數(shù)和高功率密度的特點(diǎn)受到航空航天領(lǐng)域研究者的廣泛關(guān)注。電機(jī)作為航天機(jī)電伺服系統(tǒng)的能量轉(zhuǎn)換裝置，其電磁、磁力轉(zhuǎn)化效率及熱損耗估算的快速性和準(zhǔn)確性是產(chǎn)品研制的關(guān)鍵。

該損傷準(zhǔn)則可與狀態(tài)方程和不同的塑性模型（如Mises、Johnson-Cook、Drucker-Prager和Hill）一起在Abaqus中使用。損傷初始化該模型假設(shè)啟動(dòng)損傷時(shí)的等效塑性應(yīng)變?chǔ)舙lD是應(yīng)力三軸度和應(yīng)變率的函數(shù)。當(dāng)材料積分點(diǎn)滿足以下條件時(shí)，損傷啟動(dòng)即發(fā)生。這里，ωD是隨著材料中的塑性變形單調(diào)增加的狀態(tài)變量，η是應(yīng)力三軸度，而ε.pl是等效塑性應(yīng)變率。

水平等效剛度實(shí)測(cè)值與理論值相差2.97%，說(shuō)明本次試驗(yàn)采用的橡膠隔震支座滿足基本力學(xué)性能要求，試驗(yàn)數(shù)據(jù)有效。 圖3為支座在不同壓力時(shí)各個(gè)轉(zhuǎn)角下的100%剪應(yīng)變的滯回曲線。

檢查代表性點(diǎn)溫度–時(shí)間曲線、峰值溫度、等溫線是否合理。

該損傷準(zhǔn)則可與狀態(tài)方程和不同的塑性模型（如Mises、Johnson-Cook、Drucker-Prager和Hill）一起在Abaqus中使用。損傷初始化該模型假設(shè)啟動(dòng)損傷時(shí)的等效塑性應(yīng)變?chǔ)舙lD是應(yīng)力三軸度和應(yīng)變率的函數(shù)。當(dāng)材料積分點(diǎn)滿足以下條件時(shí)，損傷啟動(dòng)即發(fā)生。這里，ωD是隨著材料中的塑性變形單調(diào)增加的狀態(tài)變量，η是應(yīng)力三軸度，而ε.pl是等效塑性應(yīng)變率。

02模型工程導(dǎo)向擬合過(guò)程嚴(yán)格遵循時(shí)-溫等效等物理原理，確保生成的模型參數(shù)不僅曲線匹配，更具備外推預(yù)測(cè)的物理合理性與工程實(shí)用性。03無(wú)縫仿真對(duì)接擬合獲得的Prony級(jí)數(shù)、WLF方程等參數(shù)，可一鍵導(dǎo)入Abaqus、Ansys、Marc等主流CAE及Endurica 橡膠疲勞與耐久性分析軟件，直接用于您的實(shí)際產(chǎn)品仿真。

仿真時(shí)可采用兩種載荷加載方法：撞擊桿法是模擬試驗(yàn)基于撞擊桿撞擊產(chǎn)生加載載荷，等效載荷法，顧名思義是直接對(duì)入射桿加載端面施加等效加載載荷。

由圖6 可知，緩慢起步時(shí)，離合器滑摩產(chǎn)生的滑摩功較小，而快速起步的滑摩功較大，因此離合器溫升過(guò)高可能出現(xiàn)在快速起步工況，故對(duì)此工況下的離合器瞬態(tài)溫度場(chǎng)進(jìn)行仿真分析。

②試樣：材料選擇1100-H14鋁合金，使用Johson-Cook本構(gòu)模型，參數(shù)如下： 1.3 仿真結(jié)果反射式SHTB的撞擊桿可以使用整形片進(jìn)行波形整形，Model-1-S模型使用整形片減少波形彌散，Model-1-L模型使用等效載荷，通過(guò)增加上升\下降沿時(shí)長(zhǎng)（50e-6s）達(dá)到了與使用整形片同樣效果減少了波形彌散，兩個(gè)模型結(jié)果一致。

of the form上面的英文是幫助文檔中對(duì)于 Johnson-Cook 損傷準(zhǔn)則的解釋?zhuān)唧w意思：下面的公式是定義損傷起始/萌生時(shí)的等效塑性應(yīng)變，當(dāng)達(dá)到損傷起始等效塑性應(yīng)變，材料就會(huì)發(fā)生損傷。

隨著整車(chē)對(duì)動(dòng)力性能的要求越來(lái)越高，電機(jī)的功率需求也越來(lái)越高，高熱負(fù)荷下的溫升性能也成為挑戰(zhàn)，準(zhǔn)確、快速計(jì)算大功率電機(jī)峰值工況下溫升（下文簡(jiǎn)稱(chēng)峰值溫升）對(duì)電機(jī)設(shè)計(jì)研發(fā)意義重大。 國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)電機(jī)溫升進(jìn)行了大量研究，主要方法有數(shù)值計(jì)算法、等效熱網(wǎng)絡(luò)法、有限元法等，以上研究大多聚焦于穩(wěn)態(tài)工況，而對(duì)汽車(chē)用大功率電機(jī)峰值工況運(yùn)行的溫升研究還相對(duì)較少。

可以看出：隨之位移的增大，EFT從0逐漸增大；當(dāng)應(yīng)力達(dá)到2511.21MPa時(shí)，EFT=1，說(shuō)明發(fā)生初始損傷，此時(shí)損傷系數(shù)DFT從0逐漸增大，剛度為線性退化。當(dāng)達(dá)到能量釋放率輸入的GFT時(shí)，DFT=1，發(fā)生完全失效。

圖 6 顯示了同流、逆流、交叉流蠕變階段等效蠕變應(yīng)變隨時(shí)間的變化。可以看出三種不同流動(dòng)方式下各構(gòu)件等效蠕變應(yīng)變?cè)谌渥兦捌谘杆僭龃蠛蠡颈３植蛔儭Ｈ渥?50 000 h 后，同流條件下最大等效蠕變應(yīng)變?yōu)?2.23×10?2，逆流條件下最大等效蠕變應(yīng)變?yōu)?2.20×10?2，交叉流條件下最大等效蠕變應(yīng)變?yōu)?2.21×10?2。三種不同流動(dòng)方式下最大等效蠕變應(yīng)變基本相同且均出現(xiàn)在上連接體處。