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２. １ 結(jié)構(gòu)基本參數(shù) 數(shù)值計(jì)算采用簡(jiǎn)支梁的形式約束， 梁截面為 １５０ｍｍ × ３００ｍｍ 的矩形， 分別在支座處和施加載荷 處各設(shè)置鋼板作為墊塊， 墊塊與梁采取 ＴＩＥ 連接， 墊塊位置為梁兩端向跨中 ３００ｃｍ 范圍內(nèi)， 厚度為 ６ｃｍ， 寬度為 １５０ｃｍ， 跨中加載 １３ｃｍ 位移荷載， 位 移方向向下。

2 矩形截面簡(jiǎn)支梁的算例驗(yàn)證 為了全面比較梁?jiǎn)卧Ｐ团c多尺度有限元模型的計(jì)算優(yōu)劣，以及驗(yàn)證多點(diǎn)約束法在多尺度有限 元模型計(jì)算中的有效性以及正確性，建立 1 個(gè)矩形截面簡(jiǎn)支梁，分別采用 MIDAS 軟件和 ABAQUS 軟件進(jìn)行分析計(jì)算 。

1、施加約束和荷載時(shí)，注意方法并不唯一。 一個(gè)典型的問題就是采用簡(jiǎn)支梁加載形式還是懸臂梁加載形式。一個(gè)在跨中承受集中力的簡(jiǎn)支梁，如果跨中截面被固定，左右支座位置處去掉支座代之以反力，則簡(jiǎn)支梁變成兩段懸臂梁，約束條件不同，但是梁的受力狀態(tài)完全一致。 2、在機(jī)械結(jié)構(gòu)分析中，邊界條件的施加方法往往也不是唯一的。

本次對(duì) Y 軸縱梁模態(tài)分 析時(shí)，由于梁體是可以移動(dòng)的，故將其簡(jiǎn)化為簡(jiǎn)支梁，在中點(diǎn)位置添加機(jī)械手自重受力約束。為 減小有限元計(jì)算難度和時(shí)間，在整機(jī)建模過程中， 提取出受載荷較大的 Y 軸縱梁進(jìn)行模態(tài)分析。

有限元處理約束條件為模型底面約束六個(gè)自由度，載荷條件為模型內(nèi)部所有壁面均施加20MPa的壓強(qiáng)載荷。圖2約束及載荷條件由于結(jié)構(gòu)形式較為規(guī)整，為保證模型的求解精度和求解效率，整體采用六面體網(wǎng)格劃分，單元類型選用實(shí)體單元C3D8R，模型共劃分為9217個(gè)單元。有限元模型建立完成檢查無誤之后，分別利用ABAQUS和iSolver求解器進(jìn)行求解，結(jié)果對(duì)比見第三部分。

： 材料屬性如下： 約束條件為模型底面約束六個(gè)自由度，載荷條件為模型圓柱形端面施加100MPa的壓強(qiáng)載荷。 ： 4.

材料屬性如下：約束與地面連接位置的六個(gè)自由度，在龍門吊吊點(diǎn)施加30N的載荷，并且施加對(duì)稱邊界條件約束。

約束。

復(fù)雜的振動(dòng)一般都可分解為簡(jiǎn)單振動(dòng)的組合，而且，這些個(gè)簡(jiǎn)單振動(dòng)，跟外來的激勵(lì)樣式無關(guān)，只跟物體的本身的性質(zhì)以及邊界約束條件有關(guān)。求振型的過程，就是把復(fù)雜振動(dòng)“提純”（數(shù)學(xué)術(shù)語叫做解耦，decoupling）的過程。例如當(dāng)簡(jiǎn)支梁受到不同形式的外力時(shí)，會(huì)有不同的振動(dòng)樣式，再復(fù)雜的形式，也不過是前幾階振型的線性組合。由于各階振型在整個(gè)振動(dòng)中所占的比例不同，在宏觀上就表現(xiàn)為振動(dòng)形態(tài)有所不同。

有限元處理 約束條件為軸承底面固支，載荷條件為內(nèi)側(cè)壁面施加20MPa的壓強(qiáng)推力載荷。 圖2約束及載荷條件 由于結(jié)構(gòu)形式較為規(guī)整，為保證模型的求解精度和求解效率，整體采用六面體網(wǎng)格劃分，單元類型選用實(shí)體單元C3D8R，模型共劃分為2532個(gè)單元。 有限元模型建立完成檢查無誤之后，分別利用ABAQUS和iSolver求解器進(jìn)行求解，結(jié)果對(duì)比見第三部分。

本案例中，在梁的兩端施加固定約束。 圖2 邊界條件6、對(duì)模型劃分網(wǎng)格并運(yùn)行仿真，繪制軸向正應(yīng)力云圖。 圖 3 T 型梁的軸向應(yīng)力分布四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)仿真 案例 27、復(fù)制靜態(tài)結(jié)構(gòu)分析系統(tǒng)。8、施加邊界條件。本案例中，在模型一端施加固定約束，另一端設(shè)置滾動(dòng)支座約束。

模型采用毫米單位制，材料屬性設(shè)置如下： 方梁假設(shè)受載形式為兩端固支、中心承壓，則約束條件為模型左右兩側(cè)約束六個(gè)自由度，載荷條件為模型頂部施加40MPa的壓強(qiáng)載荷。 4.

01 前言 如圖所示為一簡(jiǎn)支梁結(jié)構(gòu)承受跨中載荷的力-變形曲線① 當(dāng)外載為1000N時(shí)，簡(jiǎn)支梁整體處于彈性變形，位于剛度曲線第一斜率段；② 當(dāng)外載為2000N時(shí)，簡(jiǎn)支梁跨中表面開始出現(xiàn)塑性變形，位于剛度曲線膝部首端；③ 當(dāng)外載為2500N時(shí)，簡(jiǎn)支梁跨中厚度方向基本全部進(jìn)入塑性變形

材料及界面設(shè)置如下圖所示：材料及截面設(shè)置 邊界條件為指示牌底部設(shè)置固定約束，如下圖所示：邊界條件 加速度譜設(shè)置如下：3. 結(jié)果對(duì)比 將相同模型分別通過iSolver、Abaqus和Ansys Workbench進(jìn)行模態(tài)和響應(yīng)譜分析，并將三者的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。

3.有限元模型介紹 整車模型主要采用殼單元模擬，主要設(shè)備（如空調(diào)、變流器等）采用質(zhì)量點(diǎn)模擬，設(shè)備與車體的連接通過MPC約束模擬。模型共包括殼單元1222916個(gè)，質(zhì)量單元6個(gè)。

根據(jù)《城抗規(guī)》要求，橋梁的抗震體系應(yīng)符合下列規(guī)定：有可靠和穩(wěn)定傳遞地震作用到地基的途徑；有效的位移約束，能可靠地控制結(jié)構(gòu)地震位移，避免發(fā)生落梁破壞；有明確、可靠、合理的地震能量耗散部位；應(yīng)避免因部分結(jié)構(gòu)構(gòu)件的破壞而導(dǎo)致整個(gè)結(jié)構(gòu)喪失抗震能力或?qū)χ亓奢d的承載能力。

建模 模型如下： 網(wǎng)格如下： 材料屬性如下： 約束和載荷如下： 4.

為了方便約束和加載，將輪胎接觸區(qū)域的200×600mm范圍內(nèi)的節(jié)點(diǎn)作為一個(gè)set，將支撐部分也作為一個(gè)set。為了模擬簡(jiǎn)支梁的支撐效果，將一側(cè)的節(jié)點(diǎn)x，y，z，rotx，rotz約束，另一側(cè)節(jié)點(diǎn)的y，z，rotx，rotz進(jìn)行約束。根據(jù)節(jié)點(diǎn)數(shù)量計(jì)算得到每個(gè)節(jié)點(diǎn)上需要加載245N的載荷。之后建立工況，進(jìn)行計(jì)算。

圖2 材料參數(shù)圖3 分析步創(chuàng)建邊界條件，約束橋梁底部的6個(gè)自由度。圖4 設(shè)置邊界條件劃分網(wǎng)格，網(wǎng)格數(shù)量為272。圖5 劃分網(wǎng)格分別采用Abaqus和iSolver求解器進(jìn)行計(jì)算。3. 結(jié)果對(duì)比1) 頻率對(duì)比兩者的計(jì)算結(jié)果。以下是前10階固有頻率的對(duì)比。