LS-DYNA——等效塑性應變
等效塑性應變 等效塑性應變是一個單調增加的標量值，它是作為變形率張量的塑性分量(Dp)ij的函數遞增計算的。
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OnTheWay08 ??? 11月前
ls-dyna汽車碰撞殼單元等效應力下降，等效塑性應變上升的原因？
輸出等效應力等效塑性應變時間曲線發現有些數據點等效應力下降但等效塑性應變反而上升了
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用戶_52927 ??? 1年前
LSDYNA復材板等效塑性應變值為1
各位大神，做復合裝甲的侵徹模擬，復材是UHWMPE，用的MAT22號模型，與前層板和后層版的接觸都是tiebreak，初始是沒有等效塑性應變的，第一部開始整層等效塑性應變都是1，為什么會出現這樣的情況
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某世在云上 ??? 2年前
隱式分析中，在USDFLD子程序中使用GETVRM提取等效塑性應變該怎么提取呢?
隱式分析中，在USDFLD子程序中使用GETVRM提取等效塑性應變該怎么提取呢?fil顯示是no。
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愛kite的男孩 ??? 4年前
hypermesh+lsdyna輸出應力三軸度和等效塑性應變？
如題，因為后續需要繼續做斷裂模型，首先通過幾個不同應力狀態下的拉伸試樣得到應力三軸度和等效塑性應變之間的關系。 現在做的一個r5缺口的式樣，還需要修正其材料本構，請問有人會這個操作嗎
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林森木 ??? 3年前
comsol為何無法計算彈塑性應變變量？
無法計算彈塑性應變變量。瞬態求解器中斷。沒有返回所有時步。
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柒夏_8850 ??? 3年前
沈新普鋼筋和混凝土等效后的塑性損傷模型的abaqus參數怎么計算?
有大佬知道沈新普鋼筋和混凝土等效后的塑性損傷模型的abaqus參數怎么計算嗎?有償
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半_9037 ??? 1年前
并不簡單的彈塑性本構子程序 
我的體會是，學寫子程序，應該先寫彈性，接著就寫彈塑性，這樣才能打好基礎。像我當時屬于是回頭補課。在寫彈塑性本構之前，我對塑性流動是干嘛使的沒有直觀概念。寫的時候我才明白，由于只能先算出來等效塑性應變，沒有流動方向的話，就無法把它轉換到各個應變分量，不知道應變分量就無法計算應力。這玩意從數學上講，是一個轉換公式。
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靜界有限元 ??? 6月前
等效塑性應變為什么為0
為什么我輸出的等效塑性應變一直是0啊
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C-L ??? 3年前
各向同性硬化von Mises率無關彈塑性本構理論以及umat源代碼 
二者計算的結果對比如下：二者等效塑性應變的演化對比圖如下：二者塑性耗散的演化對比圖為：4.2 帶孔板拉伸實驗利用相同的材料性質計算一帶孔板的拉伸實驗。Abaqus計算的結果如下：使用umat計算的結果如下：可看到二者的結果是完全相同的。5 參考書籍Neto, E. A. de Souza, D. R. J.
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dearjj ??? 2年前
comsol計算隧道開挖出現”用于查找彈塑性應變變量的迭代未收斂。“求大神指教？
- 特征: 穩態求解器 1 (sol2/s1) 用于查找彈塑性應變變量的迭代未收斂。 - 幾何: geom1 - 域: 2 無法計算變量。 - 變量: comp1.solid.eiel12 - 定義為: comp1.solid.epl12 無法計算變量。
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小程序用戶_jouAQEQU ??? 1年前
huang晶體塑性umat耦合Johnson-cook 損傷模型，實現晶體材料彈-塑-損傷模擬分析 
在huang晶體塑性程序的基礎上，調用johnson-cookd損傷函數，編寫過程中，需要自定義響應的狀態變量，如等效塑性應變，等效塑性應變率，損傷變量，以及是否進行損傷單元的刪除分析。其中等效塑性應變增量的計算，通過滑移系統的分切應力與對應滑移系統剪切應變的乘積絕對值之后與等效應力的比值獲得。并最終實現損傷的表征，采用umat子程序進行編寫。
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晶體塑性有限元 ??? 3年前
隨動硬化von Mises率無關彈塑性本構理論以及umat源代碼 
對于線性隨動硬化模型，可以選取三個數據點，保證三點處于同一直線上，對最后一組數據點進行一個特殊處理，可以選取一個很大的塑性應變值，以保證計算過程中的等效塑性應變都落在這三個數據點點，由此插值得到便滿足線性關系。
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dearjj ??? 2年前
abaqus 中的 Johnson-Cook 模型如何控制損傷起始位置？ 
/萌生時的等效塑性應變，當達到損傷起始等效塑性應變，材料就會發生損傷。
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ⅠⅠⅠ ??? 2年前
comsol無法計算彈塑性？
利用相場法算巖石三軸壓縮，剛出現損傷就出現錯誤提示：無法計算彈塑性應變？損傷后曲線沒有體現？塑性準則參考D-P線性屈服函數，非關聯法則。此外，Yp為等效塑性剪切應變是否對應comsol中等效塑性應變（solid.epe)?不知怎么解決這個無法計算彈塑性應變問題？來個老師，幫助下，能解決，私下有償，謝謝。
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那仰望的人 ??? 3年前
基于經驗公式的不同硬度下橡膠Mooney?Rivlin模型本構參數的確定方法（使用LS-DYNA隱式算法進行準靜態橡膠壓縮數值模擬） 
圖1 等效應力云圖圖2 最大主應變云圖 提取仿真結果中的載荷和變形曲線，如圖3所示，無論橡膠硬度50還是70，在變形低于1.5mm時，三組系數的計算結果幾乎無差異；變形較大時，所進行的三組MR系數中均是 C2/C1 為0.25時在其余兩組曲線中間，因此選定比值為0.25作為MR系數的計算參考是較為合適的參數，可盡可能減小誤差，適用于大多數橡膠材料的仿真計算。
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雷恪仿真 ??? 2年前
每日文章推薦（十二） 
+lemaitre損傷模型考慮損傷的mises屈服函數：總應變可以加法的分解為彈性部分和塑性部分：等效塑性應變計算公式為：根據廣義hooke定義計算應力增量：塑性流動法則：S為偏應力張量，可以由柯西應力σ張量計算得到：σH是體積應力：根據偏應力張量計算得到mises等效應力：swift
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晶體塑性有限元 ??? 2年前
晶體塑性每日文章推薦（五） 
10%工程應變的拉伸變形，其中等效應力，累計剪切應變為對比指標，結果如下：等效應力分布：累計剪切應變分布：案例二：顯式與隱式多晶的簡單壓縮對比（包含30個晶粒）（顯式開啟了質量縮放）使用位移邊界條件，沿著X方向施加10%工程應變的拉伸變形，其中等效應力，累計剪切應變以及滑移系統的當前強度為對比指標，結果如下：等效應力分布：累計剪切應變分布
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晶體塑性有限元 ??? 2年前
晶體塑性每日文章推薦（十八） 
等效的約束為：將等效的約束作為單晶的屈服面：根據流動法則，計算得到塑性變形率其中剪切應變率作者所提出的模型對于不同ρ時的屈服面形狀如下并且根據以往研究金屬的層錯能對屈服面有影響，因此將ρ與層錯能進行關聯,其中Γ是材料的 SFE，G是剪切模量，b是伯格斯矢量的大小。
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晶體塑性有限元 ??? 2年前
混凝土塑性損傷模型 
研究表明，尺寸效應與虛擬網格尺寸敏感度一樣，會出現在因應變軟化而破壞的所有結構，包括由于壓縮或剪切造成的混凝土破壞。以往在含有應變軟化本構模型的有限元分析中，網格尺寸敏感度問題在文獻中很少報道，主要因為很少利用應變空間的塑性公式或損傷力學公式來 進行有限元計算。
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Suhence ??? 1年前
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