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本文簡要討論了使用非排干脆性指數評估靜態液化(undrained brittleness index)。2. 非排干脆性指數非排干脆性指數IB是Bishop(1971)提出的一個概念，用來評價土的靜態液化。IB=土的屈服強度(峰值強度)減去土的液化強度(殘余強度)，然后再除以土的屈服強度，如下式表示。

熱傳及翹曲的結果皆會受到影響，同時充填與保壓階段也會增加一個結果項-沖膜指數。沖膜指數可用來評估IMD薄膜是否會在熔膠充填的時候，因為熱與剪切的因素產生脫落或移動的情形。

生物醫學 以顱內動脈瘤分析為例，借助計算流體力學（CFD）的手段，結合CT與MRI醫學影像可對真實病人顱內動脈瘤進行血流動力學分析，能夠分析出破裂的動脈瘤有高壁面摩擦力（’WSS）、高切應力震蕩指數（OSI）及明確的正負剪切力散度（’WSSD）分布。

另外又因此模型對溫度效應采用指數型模型，因而此模型又稱為 Cross-Exp 模型。 其中τ* 代表牛頓區域及剪切變稀區域間剪切應力的轉換；n為power-law的冪指數。

生物醫學 以顱內動脈瘤分析為例，借助計算流體力學（CFD）的手段，結合CT與MRI醫學影像可對真實病人顱內動脈瘤進行血流動力學分析，能夠分析出破裂的動脈瘤有高壁面摩擦力（’WSS）、高切應力震蕩指數（OSI）及明確的正負剪切力散度（’WSSD）分布。

對PP 進行測試，然后利用公式(1) 和(2) 計算出剪切應力和剪切速率，在運用統計軟件spss 計算出流動指數n，最后利用公式(3) 和(4) 計算出聚合物的剪切黏度。圖2 為PP 的黏度數據。

Kadir M.R.A.等對人工心臟泵的葉片高度和葉片與上蓋板的間隙兩個設計參數進行了研究，通過仿真表明，較大的葉片高度和較小的間隙會產生較高的溶血指數值，且與葉片高度相比，間隙對溶血有更明顯的影響。Kannojiya V.等從葉片形狀、葉片數量、葉片尾緣厚度以及是否設計分流葉片四個方面進行了研究，探究了不同結構的離心式人工心臟泵內剪切應力的分布情況。

式中：E50ref為對應參考圍壓σref時的E50模量；σ3為第三主應力；c為黏聚力；φ為摩擦角；m為與土體性質有關的冪指數。式中：Eurref為對應參考圍壓σref時的Eur模量。式中：σ1為第一主應力；f為處于破壞時的狀態；Rf為破壞比。

配套免費視頻課程見技術鄰->中沫工程師-小周->HyperMesh聯合Primer整車約束系統前后處理整車正面碰約束系統后處理是基于正面碰整車模型基礎，完善假人、安全帶、氣囊設置，進行正面碰撞計算（50km/h 正面碰 60ms），對計算結果進行數據提取與評價，其提取方面包括：1.頭部傷害：頭部傷害值HIC、3ms合成加速度2.頸部傷害值：剪切力Fx、伸張力Fz、伸張彎矩My3.胸部傷害值

材料的模型是用來顯示高分子或塑料材料在許多不同的狀況下所顯示的特性，有了這些模型，Moldex3D便能夠依程序變化過程加以計算其動態變化情形。一般而言，塑料材料共分兩種，其一為熱塑性，另一種則為熱固性。對熱塑性材料而言，我們必須了解其黏度、壓力-比容-溫度特性 (在不同壓力及溫度下的比容)、熱傳導性、比熱及機械性質。至于熱固性材料，則需知道其在上述這些基本性質中的反應特性。

流動方向/纖維配向及其橫向之定義剪切模數被定義為剪應力與剪應變之比值。 剪切模數之定義若為一個含纖維的材料，在計算非等向之機械性質時，可能會用到長度與直徑的比值(L/D)及重量百分比。

材料的模型是用來顯示高分子或塑料材料在許多不同的狀況下所顯示的特性，有了這些模型，Moldex3D便能夠依程序變化過程加以計算其動態變化情形。一般而言，塑料材料共分兩種，其一為熱塑性，另一種則為熱固性。對熱塑性材料而言，我們必須了解其黏度、壓力-比容-溫度特性 (在不同壓力及溫度下的比容)、熱傳導性、比熱及機械性質。至于熱固性材料，則需知道其在上述這些基本性質中的反應特性。

Abaqus/Standard 中的求解控制 具有雙曲線和指數收益率標準的模型使用解決方案控制的默認值。然而，對于線性 Drucker-Prager 模型，場方程容差用于覆蓋平均力的自動計算，以減少分析所需的計算時間。收斂標準設置為 1%，平均力設置為 5.0 × 10-5。增量期間最大允許位移修正的收斂檢查也被禁用。

?White-Metzner模型 此模型是由UCM模型改進而來的，可以依據黏度(η)及松弛時間(λ)表現不錯的剪切率變化。此模型也可以很容易的來基于第一正向應力差來設定材料參數，且適合來表現瞬時的快速移動情況。 黏度(η)和松弛時間(λ)皆是溫度及剪切率的方程式表示的，粘度由cross模型計算并可在Moldex3D材料庫中取得，松弛時間則是計算黏度除以模數(G)。

因此，需要采用加載歷程的平均應力三軸度ηavg來等效描述相應的加載過程，其計算方法如公式（8）所示。圖2為QP1180超高強鋼材料不同加載工況應變路徑以及MMC斷裂極限準則標定結果。4 網格尺寸修正有限元仿真模型網格尺寸是影響材料斷裂失效行為的關鍵因素之一。網格尺寸過大時，無法準確描述零部件變形過程中的局部應力狀態與應變梯度；網格尺寸過小時，則會顯著提高仿真模型計算時間。

應用場景： 基于患者CT/MRI影像重建頸動脈、冠狀動脈等血管的三維模型，模擬血流在血管內的流動狀態，計算壁面剪切應力WSS、壓力梯度、血流停滯區等參數。 分析斑塊形成與發展的力學環境：低WSS（<0.4Pa）會導致血管內皮細胞功能紊亂，促進脂質沉積和炎癥反應；高振蕩剪切指數OSI則會增強內皮細胞的凋亡，加速斑塊進展。

圖1 二維土體計算模型 圖2 入射波位移時程曲線圖 圖3 入射波速度時程曲線圖 計算結果如圖4、5所示，入射波在經過0.25s之后到達自由表面與反射波疊加，變成入射波位移的2倍，0.4s之后自由地表停止振動（圖中藍色部分為數值震蕩），說明入射波在底部黏彈性邊界處被吸收，沒有二次反射。

應用場景： 基于患者CT/MRI影像重建頸動脈、冠狀動脈等血管的三維模型，模擬血流在血管內的流動狀態，計算壁面剪切應力WSS、壓力梯度、血流停滯區等參數。 分析斑塊形成與發展的力學環境：低WSS（<0.4Pa）會導致血管內皮細胞功能紊亂，促進脂質沉積和炎癥反應；高振蕩剪切指數OSI則會增強內皮細胞的凋亡，加速斑塊進展。

，液化后土的重新固結;(8) 使用Dr檢查非塑性粉土的循環響應；(9) 發展新的關系式估算Dr，使用Dr估算非塑性土的體積應變;(10) 液化后誘發的體積沉降，基于CPT的液化地層沉降估算，概率性的CPT液化沉降模型，(11) 噴射物誘發的沉降，噴射勢指數[Ejecta potential index(EPI)]的計算，使用CPT估算液化噴射嚴重度，提出液化嚴重度數的計算方法

考慮到承載能力的降低，材料的流動應力隨著計算的損傷而降低。定義有效應力為文獻模擬的結果展示為了驗證幾種理論的優勢作者與DIC實驗進行了比較作者最終分析指出：基于應變的損傷模型，即主應變損傷模型、等效塑性應變損傷模型和最大剪切應變損傷模型，準確地預測了實驗獲得的應力-應變關系和頸縮后承載能力的突然下降。