連續重整裝置的案例
芳烴重整必讀│連續重整催化劑種類、功能及優勢分析
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編 輯 | 化工活動家
作 者 | 齊景麗等
來 源 | 化學工業
關鍵詞 | 連續重整 催化劑 UOP Axens
共 2464 字 | 建議閱讀時間 11 分鐘
導 讀
催化重整在煉油化工行業中地位日益重要，催化重整技術是煉油生產結構調整和產品升級換代、生產超清潔燃料的核心技術之一。催化重整汽油無硫、無烯烴、高辛烷值，是國Ⅳ、國Ⅴ汽油不可或缺的調和組分，還可為煉廠加氫裝置廉價提供所必須的氫源，特別是全球芳烴產品的60%~70%來自催化重整。
連續重整技術水平主要取決于連續重整工藝和連續重整催化劑的技術進步。根據科學的發展規律，催化材料的技術進步始終是帶動反應工藝與工程技術進步的源泉。連續重整催化劑作為連續重整技術的核心部分，一直影響著連續重整工藝與工程的技術進步，是連續重整技術進步的關鍵因素。
連續重整商業催化劑一直沿用Pt-Sn金屬為主要金屬組元，Al2O3為催化劑載體。依據重整反應熱力學及動力學特征，連續重整工藝條件不斷向超低壓、高苛刻度方向發展，同時積炭速率迅速增加導致了再生周期的縮短，催化劑頻繁再生會加劇載體的微孔結構改變、比表面積下降、鉑晶粒燒結。對此，新型催化劑需要具備以下特點：高水熱穩定性、高持氯能力、高選擇性、低磨耗、低積炭速率。連續重整催化劑的研發與生產由UOP等少數幾家公司壟斷。
展開 連續重整裝置實現長周期運行技術改造，十分有借鑒意義
編 輯 | 化工活動家
作 者 | 韓瑞杰
等
來 源 | 化學工程與裝備
關鍵詞 | 連續重整 技改
共 2354 字 | 建議閱讀時間 7 分鐘
導讀
某煉廠1.0Mt/a連續重整裝置以常壓直餾石腦油、DCC裂解輕油加氫石腦油為原料，連續重整單元采用UOP的超低壓連續重整工藝分離出混合二甲苯和重整汽油，同時副產含氫氣體及液化氣，切割C6餾分作苯抽提單元原料，苯抽提單元采用撫研院的環丁砜抽提蒸餾技術生產苯產品，催化劑再生單元是采用UOP的“CycleMax”，實現催化劑連續循環，重整循環氫壓縮機與重整增壓機采用3.5MPa凝汽式透平驅動的離心式壓縮機。
1
加熱爐火嘴堵塞
該連續重整裝置自投運以來，先后出現過10次加熱爐火嘴堵塞問題，經分析調查，主要原因為：重整單元內管網燃料氣和還原尾氫含氯、含水量較高，對重整循環氫微水指標控制及系統腐蝕均影響較大，同時該部分燃料氣、氫氣回收至燃料氣管網，所以容易對加熱爐火嘴產生堵塞。
因此針對以上問題，采取以下改造措施：
新增燃料氣脫氯設施，選用停用裝置脫硫罐、過濾器及其附屬管線，選擇合適的脫氯劑，確定裝填數量，同時根據技改流程，選擇現場位置、管線等，完成技改配置，將還原尾氫和裝置內燃料氣引至脫氯罐進行脫氯后，回收至D-501（燃料氣分液罐），進行利用。
展開 為何連續重整裝置都要“脫氯”？
編 輯 | 化工活動家
作 者 | 路則超等
來 源 | 煉油工程與技術
關鍵詞|氯 連續重整 影響
共 2799 字 | 建議閱讀時間 8 分鐘
導 讀
某煉廠連續重整裝置由預處理、重整、催化劑再生和苯抽提4個部分及公用工程與余熱鍋爐等組成。該裝置以常減壓裝置、柴油加氫裝置、加氫處理裝置提供的石腦油為原料，生產高辛烷值汽油組分、混合二甲苯和苯等芳烴產品，同時還副產含氫氣體、脫異戊烷油、C6抽余油、液化石油氣及燃料氣等產品。隨著裝置長時間運行，裝置內氯腐蝕、結鹽所帶來的生產問題日益增多，給裝置的平穩運行和安全生產帶來隱患。
氯從哪里來？
"
連續重整裝置中氯的來源主要有兩方面：一是原料中攜帶的氯，二是催化劑再生注入的氯。近年來，原油品質劣化且采油過程中加入大量含氯的輔助溶劑，造成石腦油中氯化物含量增加。該裝置原料為C6~C11石腦油組分，采用預加氫的方式進行脫氯，工藝卡片中要求預加氫原料中氯的質量分數小于2.0μg/g，氮的質量分數小于2.5μg/g，為保證重整催化劑的活性，需持續向催化劑再生器氯化區注氯。該裝置所注氯化劑為四氯乙烯，隨著裝置長期運行，催化劑持氯能力不斷減弱。為了保證催化劑活性就要不斷提高注氯量，導致系統內的氯含量越來越高。系統內注入的氯最終會跟隨原料油進入分餾裝置和苯抽提裝置，影響裝置的正常生產。
展開 遼河石化│連續重整裝置增壓機組結焦分析及對策
編 輯 | 化工活動家
來 源 | 遼河石化 煉油技術與工程
作 者 | 潘顯良
關鍵詞 | 連續重整 增壓機組 結焦分析 對策
共 2186 字 | 建議閱讀時間 10 分鐘
裝置概況
中國石油遼河石化公司600kt/a連續重整裝置于2012年12月開工，重整反應再生部分采用UOP Cyclemax氯吸附工藝技術。再接觸單元采用二級逆流再接觸工藝，配置3臺往復式增壓機，正常運行兩開一備。自2018年以來，增壓機結焦問題持續存在影響裝置平穩運行，嚴重制約裝置機組的長周期運行。
01
裝置再接觸工藝流程
重整反應產物分離罐（D1201）頂一部分富氫氣體先經增壓機一級壓縮冷卻后與2號再接觸罐底油混合后進入1號再接觸罐，在罐內氣液分離后，罐底油經液相脫氯送入脫戊烷塔進行精餾。1號再接觸罐頂氣體再經二級壓縮冷卻后與D1201罐底油混合后送入2號再接觸罐，在罐內進行氣液分離，罐底油送入1號再接觸罐，2號再接觸罐頂氣體脫氯后送入PSA氫氣提純單元。
02
增壓機組簡介
重整氫增壓機K1202A/B/C是4M型兩級壓縮往復活塞壓縮機。其額定功率1996kW，排氣量22dam3/h，一級吸氣壓力0.80MPa，一級排氣壓力0.85MPa，二級吸氣壓力0.85MPa，二級排氣壓力2.30MPa。氣缸和填料采用有油潤滑方式，注油器為單獨電機驅動。
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連續重整裝置有哪些易腐蝕關鍵部位？該如何進行檢查與防護？
編 輯 | 化工活動家
作 者 | 侯艷宏等
來 源 | 石油化工腐蝕與防護
關鍵詞|連續重整 易腐蝕部位 防護措施
共 2864 字 | 建議閱讀時間 9 分鐘
導 讀
停工期間開展煉化裝置的腐蝕檢查是加強煉化設備防腐蝕和安全管理的必要環節，也是煉化企業設備完整性管理的重要環節。為了掌握裝置的腐蝕狀況，及時發現腐蝕隱患，分析腐蝕原因并提出有針對性的防護措施，對國內某煉化企業2.0Mt/a連續重整裝置開展了停工期間的腐蝕檢查工作。
預加氫產物冷卻系統
01
主要腐蝕問題
檢查的預加氫產物冷卻系統設備主要包括7臺進料與反應產物換熱器、3臺空冷器、1臺產物分離罐和1臺循環氫入口分液罐。該系統主要腐蝕類型有高溫H2－H2S腐蝕、氯化銨腐蝕和硫氫化銨腐蝕。
（1）預加氫產物分離罐材質為16MnR+316L，殼體和封頭內表面光潔無垢物，殼體和封頭焊縫等部位的測厚數據正常。循環氫入口分液罐材質為20R，殼體和封頭內表面覆蓋有一層黑褐色的垢物，質地疏松易清除，部分區域存在輕微腐蝕坑，各部位厚度和硬度數據正常。空冷器管束在入口端內襯316L保護管，因此入口管端在檢查中未發現腐蝕減薄現象。
（２）預加氫產物冷卻系統的腐蝕主要發生在預加氫進料與反應產物換熱器（E-101）。
展開 中石油PPT│130萬噸/年連續重整裝置工藝技術培訓
編 輯 | 化工活動家
來 源 | 中石油
懇請各位同行，不要不打招呼就“拿走”發到貴公眾號上，感謝！
延長石油│煉化企業氫氣資源優化綜合利用
在裝置正常開車過程中，由于氮氣混入系統，常常造成開工進度滯后、機組壓縮介質密度重新調整及冷箱高、低壓膨脹機開機緩慢等問題，需對系統進行置換排放，浪費大量的氫氣和丙烷。
改造方案
1
氫氣綜合利用改造措施1
首先，將RED的再生氣（富含大量氫氣）在堿洗塔中進行充分洗滌脫除硫化氫，剩余干凈氣體接至尾氣壓縮機的進口，輸送至氫氣管網；其次，再生氣經20000m3/h制氫裝置的氫氣增壓機，將壓力由（0.4±0.1）MPa增至（2.0±0.2）MPa后，進入全廠2.0MPa的氫氣管網，供給2.40Mt/a柴油精制裝置及1.80Mt/a汽油精制裝置，詳細改造流程如圖3所示。改造后，這2套裝置可以避免因連續重整裝置停車而引起的二次停車，保證了裝置連續運行，優化了生產組織。
2
氫氣從何利用改造措施2
目前，將閑置停用的20000m3/h制氫裝置的PSA提純單元檢修完善后再利用，將混合脫氫裝置產的氫氣經PSA單元深度提純，通過長輸管道輸送至各氫氣用戶。詳細改造流程見圖4。
3
REC干氣密封改造措施
自2.0MPa氫氣管網來的重整氫氣是混合脫氫裝置開工期間的外供氫源。對于REC的密封，可改造為用氫氣進行，替換目前使用的干氣密封氣，從而可靈活調整開車進度，還可避免大量氫氣和丙烷的排放損失。
展開 大慶石化│催化重整裝置工控參數調節實現效益提升
編 輯 | 化工活動家
來 源 | 大慶石化煉油廠 煉油與化工
作 者 | 李 莜
關鍵詞 | 催化重整 節能 增加效益
共 1832 字 | 建議閱讀時間 8 分鐘
導讀
由于疫情影響，市場對石油化工產品的需求量大幅下降，導致一些化工原料的價格產生較大波動。其中石油苯（以下簡稱苯）的價格下跌幅度較大，已低于生產苯的原料價格。催化重整裝置苯抽提單元如果繼續生產苯，勢必影響企業的經濟效益。今天以大慶石化煉油廠催化重整裝置為例，通過合理調整部分單元的工藝控制參數來實現抽提單元停運，停產苯，增產合格的高辛烷值汽油。
裝置簡介
大慶石化催化重整裝置以常減壓裝置的初頂、常頂石腦油和來自加氫裂化裝置的加氫裂化重石腦油為原料，主要產品有高辛烷值汽油、苯，副產品有氫氣、戊烷油、瓦斯氣。裝置設計操作時間為8000h/a，重整部分處理量為30×104t/a，抽提部分處理量為8×104t/a。
展開 大型重整芳烴聯合裝置反應進出料換熱器選型分析
反應進出料換熱器選用
01
石腦油加氫反應進出料換熱器
石腦油加氫裝置反應進出料換熱器通常選用數臺U型管換熱器，隨著裝置不斷大型化，進出料換熱器熱負荷不斷增大。以某2.6Mt/a石腦油加氫裝置為例，進出料換熱器回收熱量可達70MW，若選用U型管換熱器，需要8臺串聯，臺數過多；選用繞管換熱器時，僅需要1臺繞管和2臺管殼式換熱器串聯即可滿足換熱需求。選用繞管換熱器時串聯2臺管殼式換熱器主要是在反應產物低溫端注水去除產物中的銨鹽，若不考慮洗銨鹽，1臺繞管式換熱器完全可滿足換熱需求。
以下分別為該2.6Mt/a石腦油加氫裝置進出料換熱器選用多臺管殼式及繞管和管殼式串聯選型情況。
02
重整反應進出料換熱器
重整裝置進出料換熱器熱負荷與重整反應加熱爐輻射段熱負荷相當，甚至更大，是重整裝置回收熱量大戶，近期設計大型化重整裝置進出料換熱器熱端溫差約32℃。目前已投產重整裝置中最大的繞管式換熱器應用于某3.3Mt/a重整裝置，換熱器熱負荷190MW，選用1臺殼徑Φ5050mm繞管式換熱器。裝置運行初期熱端溫差20℃，比設計值低15℃，換熱性能較好。
國內已投產單套最大重整裝置，某3.8Mt/a重整裝置進出料換熱器熱負荷231.34MW，選用2臺殼徑Φ3280mm并聯PACKINOX焊接板式換熱器。裝置運行初期2臺板換熱端溫差均值26℃，比設計值低2℃，換熱性能較好。
當換熱器大到一定程度，由于受到板寬的限制(最寬2m)，板束橫截面的長寬比差別較大，為了保證換熱，板長要加長，又會引起壓力降過大的問題，所以裝置規模大到一定程度，板式換熱器需要2臺并聯。
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重整工藝流程選型
01
機組工藝選型
連續重整裝置為煉油廠主要產氫裝置，精制石腦油在低壓、高溫條件下，在催化劑表面發生一系列脫氫反應后，副產大量氫氣。一部分氫氣通過循環氫壓縮機為重整反應系統提供氫氣環境，起到稀釋物料、抑制催化劑生焦和熱載體的作用；另一部分氫氣經增壓機提壓后輸送至煉油廠管網，供給全廠耗氫裝置。目前重整裝置氫氣的工藝流程，按循環機和增壓機介質引入點不同，分為串聯和并聯兩種方式，圖1為串聯形式。圖2為并聯形式。
圖2為并聯形式。
從工藝參數方面來看，循環機和增壓機的入口流量決定著機組工藝流程的選型。當重整裝置產氫量較小時，循環機和增壓機采用串聯的組合形式；反之，兩臺機組采用并聯的形式。但是，也要綜合考慮壓縮機組的制造技術水平和設備制造、使用成本。例如鎮海煉化1.2Mt/a重整裝置設計循環氫和產氫總量64320m3/h，工藝流程采用重整機組并聯的形式；而寧波中金石化3.2Mt/a重整設計循環氫和產氫量501000m3/h，工藝流程采用重整機組串聯的形式。表1列出了鎮海煉化、中金石化重整裝置循環氫壓縮機和增壓機工藝操作參數及機組類型。
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素材來源：互聯網
整理： 化工活動家
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展開 京博石化│催化重整生成油加氫脫烯烴技術的工業應用
導 讀
催化重整生成油富含芳烴組分，既可作為高辛烷值汽油調合組分，也是生產苯、甲苯、二甲苯的重要原料。京博石化現有連續重整裝置定位為多產芳烴和氫氣的重要二次加工裝置，因此提高裝置苛刻度，在低壓、高溫下操作是必然的趨勢，但在苛刻的操作條件下會導致重整生成油中的烯烴，特別是二烯烴等性質活潑烴類不可避免地增多。重整生成油中烯烴含量增加，不僅會影響芳烴產品的溴指數、酸洗比色等指標，而且還會對苯、甲苯、二甲苯的下游利用單元造成不同程度的影響。
脫烯烴工藝主要有顆粒白土、分子篩精制和選擇性加氫3種。京博石化原有芳烴精制工藝采用常規工業顆粒白土，對混合芳烴及C8+混合餾分進行處理，以確保芳烴產品的指標滿足下游裝置的使用要求。在裝置運行過程中，出現白土失活快，需要頻繁更換的問題，不僅增加了崗位人員的勞動強度，而且也增加了白土消耗和危廢處理等棘手問題。鑒于此突出問題，京博石化于2020年檢修期間進行了技術改造，采用中國石化石油化工科學研究院（簡稱石科院）和盤錦浩業化工有限公司聯合開發的HER加氫脫烯烴技術，該技術采用盤錦浩業化工有限公司生產的的專有反應器，裝填石科院開發的重整生成油選擇性加氫脫烯烴TORH-1催化劑。HER技術可以在較為緩和的工藝條件下，對重整生成油進行深度選擇性加氫脫烯烴，替代原有白土工藝，提高裝置運行的平穩度，節約裝卸劑產生的購買新劑、施工、能耗投入、危廢處理等費用，同時大幅度降低崗位人員的勞動強度。
展開 漲知識│如何高效利用C9+重芳烴調合高辛烷值汽油？
分析組成發現，部分C9芳烴轉化為C10芳烴，而且膠質含量也增加了410mg/(100mL)，表明白土罐(用以除去混合芳烴內少量烯烴的裝置)內發生副反應生成了高沸點化合物。經檢查發現，白土罐入口溫度達到了190℃，導致催化劑活性增大，致使白土罐內發生了聚合和烷基化副反應。實際生產中一般控制白土罐入口溫度在150~200℃，為最大程度減少副反應的發生，應將入口溫度控制在最低；但還需滿足有效脫除烯烴的要求，綜合考慮將白土罐入口溫度調至170℃，既實現了白土罐正常的脫烯烴效果，也能有效避免副反應產生的重組分導致C9+重芳烴干點超標。
03
蘭州石化公司C9+重芳烴
中國石油天然氣股份有限公司蘭州石化分公司C9+重芳烴分離裝置以C9+重芳烴為原料，通過精餾手段實現產物分離，主要產品為高純度偏三甲苯，其余組分用于汽、柴油的調合。
C9+重芳烴經預熱后進入脫輕塔，塔頂分離出的輕組分為輕汽油可用作汽油調合組分，塔底分離出的重組分富含偏三甲苯，再送去偏三甲苯塔；偏三甲苯塔塔頂分離出純度較高的偏三甲苯作為產品輸出，塔底重物料送去脫重塔。脫重塔塔頂為重汽油組分，塔底為柴油組分，其目的是將汽油組分中的柴油組分分離出來，從而保證塔頂汽油組分的干點低于205℃。
04
青島煉化公司C9+重芳烴
中國石化青島煉油化工有限責任公司1.5Mt/a連續重整裝置主要由預處理、重整反應、催化劑再生以及芳烴分離一共4個部分組成，其中分離部分流程如下圖所示。
該重整裝置擴能后，為滿足原料的需求，不斷提高原料終餾點，導致重整生成油、C9+重芳烴終餾點也由此升高，分別最高可達213℃和260℃，無法直接用于汽油調合。二甲苯塔塔底C9+重芳烴餾程見下表。
展開 漲知識│儀表線制中二線制、三線制和四線制怎么回事？
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關于（武漢市）舉辦“外部防護距離風險分析與控制室抗爆計算研修班”的通知
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