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（這里沒有使用圓周循環對稱邊界，是因為圓周對稱邊界不能支持截面彎矩提取） 注意，在輸出控制中 打開“Nodal Forces”，用于端蓋截面的彎矩提取。 計算完成后，在結果提取中，插入Probe——Moment Reaction——使用surface類型進行端蓋截面彎矩載荷的提取，這里只需要關注X軸彎矩。

1 前言 最近在一個交流群里有人問到Abaqus中彎矩、軸力、剪力等內力的提取方法，我就好奇的查閱資料并實踐了一下。

物體本身有固有頻率，設計時要使物體固有 頻率低于外界激振力的頻率，避免共振情況的發 生 [13-15]。大跨距桁架上機械手需要不停運動，進 行工件抓取，從而產生系統振動，分析低階模態 可以更有效地反映設備的振動情況，故本文模態 分析提取梁體的前 6 階。本次對 Y 軸縱梁模態分 析時，由于梁體是可以移動的，故將其簡化為簡支梁，在中點位置添加機械手自重受力約束。

在ANSYS軟件中對鋼絲繩采用多層分割、網格密度漸變的網格劃分策略，對應力集中點及需要提取研究區域的網格進行細化。通過提取鋼絲繩中間截面的應力和位移分布云圖得到鋼絲繩的受力和運動特性，通過提取鋼絲繩中心絲和側絲接觸線上各節點在柱坐標下的位移得到中心絲和側絲的相對運動規律，為進一步研究鋼絲繩內部的摩擦磨損提供參考。

，本章節中提取不同斜形式電磁力時，建立多段2D電磁模型，給定不同的轉子位置后，通過電磁有限元計算提取不同段上實際徑向電磁力的幅值與相位。

設置一個橫梁受到上面力的作用，則截面會產生剪切效果，計算后查看結果那么根據理解，剪切應力最大的應該發生在平行于ZY平面的截面上，那么提取結果應該看YZ的剪切應力，提取結果如下發現YZ結果并非理解的剪切應力的云圖，經過研究發現，剪切應力的大小遵循材料力學定義的方向，如下圖所示結果提取Txy之后的應力可以發現結果和理解的相同.

4.1.基于inp提取截面內力方法針對海側樁頂面彎矩及截面內應力提取語句如下，完整程序見下文附件所示。

（5）截面參數：梁柱截面均為0.4m×0.4m的矩形。（6）邊界條件：底層所有節點完全固定，模擬剛性基礎。（7）加載方式：重力荷載：通過加速度場模擬；地震荷載：在結構上施加慣性力。圖 1 鋼筋混凝土高層框架結構有限元模型5 模態分析本分析采用ANSYS的命令流方式對結構進行模態分析，以獲取其前10階固有頻率和振型。

實際上確實是如此，但是這仍然是一個重要連接參數，因為能夠得到螺栓抗拉安全系數，并且螺栓達到屈服后，螺栓會發生分離，進而導致預緊力消失，因此該參數的計算并不適合直接使用有限元計算應力直接與抗拉極限比較，而更推薦使用接觸反力得到螺栓軸力，使用軸力/截面進行計算被連接件摩擦力 >橫向剪切力有限元分析中，如果被連接件摩擦力<橫向剪切力，那么計算會不收斂，但是由此帶來一個問題，滿足要求后，我們并不知道施加結構能夠承受多大的剪切載荷

此外，我們還需要精細地測量輪輞的特征，并從中提取出一些重要的信息，從而獲得更加準確的輪輞輪廓線。 第四步，通過精準的測量技術，精準地繪制出輪輻的內部曲率，并以 B 作為其厚度的指標。 第五步，通過布爾運算的加法，將輪輻上的關鍵點連接起來，形成一個完整的輪轂截面，這個截面由于輪輞和輪輻不是同時構建的，因此需要通過這種方式將它們合并在一起。

圖四 的材料參數選取原則圖五 模型中的參數由于使用了中的鐵木辛科梁單元，還需要在文件中為梁單元截面額外定義橫向剪切剛度，定義方法為在的 中添加*關鍵字，如圖六所示。圖六 在中添加關鍵字此模型是為了計算反應譜，而反應譜需要輸入地震幅值。利用GB-SPECTR提取地震數據并進行加工處理，見圖六、圖七。

采用數值模擬方法對全機考慮滑流及噴流進行仿真計算，提取兩側襟翼CFD計算氣動壓力分布數據，通過積分計算載荷情況。3.1 展向力分布對比將工程算法結果與基于CFD方法考慮滑流、噴流影響仿真后計算所得的展向載荷分布結果進行對比，如圖5-圖8所示。從圖氣動力分布可以看出，在螺旋槳后方，受到滑流影響的襟翼站位區域，氣動力相對較大，在邊緣區域的氣動力較小。

不平衡質量對圓盤的影響由垂直于旋轉軸的兩個方向上的力表示。力施加在旋轉軸上與點質量相同位置的節點上。不平衡力的振幅等于質量乘以不平衡質量到自旋軸的距離。 以下輸入片段顯示了施加不平衡力的步驟： 分析和求解控制 模態分析 本節討論了包括和不包括陀螺效應的二維軸對稱模型的模態分析。