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在光線波長下的等效 RMS 表面粗糙度由 l 和 s 的輸入值使用上述公式（關聯 σ(λ2) 和 σ(λ1) 的公式）計算。一旦確定了 σ 的換算值，則利用以下公式計算全積分散射： 當重點采樣關閉時，用 DLL 計算的 TIS 值會被用來確定光線散射的能量；其余的入射能量則遵循鏡面光線路徑。

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（1） 圖4 理論計算模態阻尼比曲線與FEM頻響比較 有了式（1）的模態阻尼比計算理論，就可以直接基于理論公式進行參數優化，在目標頻段上進行減振設計。圖5是優化的模態阻尼分布曲線與相應的控制效果。

本節重點研究圍護結構對網殼表面風荷載分布情況的影響，在懸掛網殼數值模型周圍建立圍墻，在封閉網殼周邊建立計算流域，各個初始參數設置與第二節中懸掛網殼的流場一致，具體計算流域圖如圖9所示。

不過在投入時間進行建模與分析前，過去科學家們已經利用各項理論計算出：特定情況下的理論數值，并將其轉化為標準計算公式。例如計算非牛頓流體在特定澆口尺寸與外型下，不同流率對應的剪切率；或是計算指定厚度下，平板的冷卻時間與溫度分布等。對此MHC也整合這些理論公式，并建立互動接口，供用戶方便進行理論計算。我們將使用兩個理論數值計算的案例進行說明。

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在鋼筋混凝土結構工程中，有許多形狀各異、功能不同的鋼筋，比如縱筋、分布筋、拉結筋、箍筋、彎起鋼筋、架立筋、馬凳筋等等，這些鋼筋共同組成了結構構件的鋼筋骨架，共同發揮各自的作用。但是從鋼筋廠家運進施工現場的鋼筋可不是這個樣子的。

不過在投入時間進行建模與分析前，過去科學家們已經利用各項理論計算出：特定情況下的理論數值，并將其轉化為標準計算公式。例如計算非牛頓流體在特定澆口尺寸與外型下，不同流率對應的剪切率；或是計算指定厚度下，平板的冷卻時間與溫度分布等。對此MHC也整合這些理論公式，并建立互動接口，供用戶方便進行理論計算。我們將使用兩個理論數值計算的案例進行說明。

然后設置好時間步就可以計算了。計算完成后可以看整個板溫度場的時間歷程結果，效果如文首展示的效果。

如果具有不同粒徑的分布，請基于最小粒徑進行此估算，因為模型中最小慣性粒子決定了運動方程的數值剛度。 如果要在比速度響應時間大得多的時間范圍內預測粒子運動（比如說幾千倍甚至更多倍），則應該考慮慣性是否實際上在粒子運動中起著重要作用。如果不是，則可以從列表中選擇牛頓型，忽略慣性項（從 5.6 版本開始可用）。 如果仍要考慮慣性，則可以使用牛頓型或牛頓型，一階公式。

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3.2.2 反擊過電壓工況仿真為對文中提出方法進行更加細致的分析，將仿真環境設定為反擊過電壓環境，按照以往研究中推薦的電流幅值概率分布公式，對此環境中產生的電流進行仿真可滿足當前大多數的反擊仿真要求。根據電流幅值概率分布公式結合歷史數據得到變電站在分合閘狀態下的反擊過電壓進行計算，所得數值如表3所示。

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定義子系統的參數圖 要計算系統的可靠度，我們需要先計算出來每個子系統的可靠度，然后使用系統可靠度計算公式來計算系統的可靠度（根據每個子系統的 MTBF 計算系統的 MTBF ：指數分布串聯系統的 MTBF 等于所有子系統 MTBF 之和，再用單元計算可靠度的方法計算系統的可靠度也是可以的）。計算子系統的可靠度，使用單元可靠度計算公式、失效率計算公式。

根據FCC的取向差計算公式，得到初始的晶界分布：初始的IPF圖如下：初始的晶粒尺寸分布（mm）：變形45%后的IPF圖如下：變形45%后的晶界分布情況：變形45%后的應力分布情況：變形45%后的位錯密度分布情況：變形45%后的晶粒尺寸分布情況：感興趣的歡迎加入知識星球交流討論，當前效果是初步的建模分析結果

得管壓降Δp 管壓降Δp的STAR-CCM+計算值與使用公式計算得出的結果對比如下表所示。

圖4：建模以及邊界條件設置 圖5：入射端口設置在結構上添加積分算子方便進一步計算不同偶極矩對散射能量具體計算公式可參考呢文中補充材料，不同文獻公式會略有不同，但大同小異，不影響定性分析。最后計算得到透射譜線和多級散射能量分布。

，根據電機氣隙磁密，利用 Ｍａｘｗｅｌｌ 張力公式計算出非晶電機２４個定子齒部的徑向電磁力和切向電磁轉矩，并將其作為諧響應分析激勵映射在定子齒部表面節點上。

剪切模量Gc按公式4計算：Gc = (δ? - δ?)/(γ? - γ?)其中：δ?, δ? – 應力-應變曲線線性段上1、2點的應力；γ?, γ? – 對應點的膠粘劑應變。為測試準確性，采用兩種不同的計算修正應用于按公式4計算的剪切模量。

將主應力空間劃分為若干個平面，隨機一個主應力平面上都應當存在正向應力分量，但無論分量如何發生變化，第一主應力都應當保持不變，此時，第一主應力可以用下述公式計算得到。式中：I1代表第一主應力。在此種條件下，主應力主要由平面上的剪應力構成，剪應力計算公式如下：式中：τπ代表平面上的剪應力；J2代表第二偏應力不變量。