土體彈塑性本構(gòu)理論（臨界狀態(tài)理論，劍橋模型，狀態(tài)相關(guān)本構(gòu)，邊界面模型） 
本課程的主要內(nèi)容包括：01_本構(gòu)基礎(chǔ)知識02_臨界狀態(tài)理論03_原始劍橋模型04_修正劍橋模型05_土的狀態(tài)相關(guān)剪脹性及其本構(gòu)描述06_狀態(tài)相關(guān)土體本構(gòu)模型07_邊界面模型
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長江學(xué)渣 ??? 5年前
各向同性硬化von Mises率無關(guān)彈塑性本構(gòu)理論以及umat源代碼 
各向同性硬化von Mises率無關(guān)彈塑性本構(gòu)理論以及umat源代碼1 本構(gòu)理論1.1 率形式對于各向同性線彈性材料，其本構(gòu)方程為：式中假設(shè)了應(yīng)變張量可以分解為彈性應(yīng)變和塑性應(yīng)變兩部分：因此塑性本構(gòu)的關(guān)鍵在于計算塑性應(yīng)變的演化。
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dearjj ??? 2年前
修正劍橋模型對不同超固結(jié)比（OCR）的排水及不排水試驗?zāi)Mmatlab程序（附模型資料及程序超詳細(xì)注釋） 
有關(guān)劍橋模型和修正劍橋模型的詳細(xì)介紹及推導(dǎo)可以參考《土的本構(gòu)關(guān)系》這本書（高清PDF可見本帖附件），也可以看我的本構(gòu)視頻課程《土體彈塑性本構(gòu)理論（臨界狀態(tài)理論，劍橋模型，狀態(tài)相關(guān)本構(gòu)，邊界面模型）》（課程鏈接：https://www.yqgqt.org.cn/video/c15737），在此不再贅述。
圖1.
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長江學(xué)渣 ??? 2年前
土體亞塑性本構(gòu)理論 
本套課程將教授一些土體亞塑性本構(gòu)理論的知識，內(nèi)容會由淺入深，從基本框架開始，介紹亞塑性模型的發(fā)展過程，從簡單的亞塑性模型到先進復(fù)雜的亞塑性模型進行一個比較細(xì)致的講解。亞塑性模型是一種現(xiàn)在在巖土工程中廣泛使用到的本構(gòu)模型。他和彈塑性模型有很大不同，沒有屈服面，硬化法則，把變形分為彈塑性等概念，因此他和彈塑性模型相比有很多優(yōu)勢。
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長江學(xué)渣 ??? 5年前
YLD2004本構(gòu)模型 
而傳統(tǒng)的J2理論是一種經(jīng)典的塑性理論，用于描述各向同性材料在彈塑性變形范圍內(nèi)的行為。相比之下，YLD2004模型旨在描述材料在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的塑性行為。與J2理論相比，YLD2004模型具有以下幾個區(qū)別： 各向異性：J2理論是各向同性的模型，而YLD2004模型是各向異性的模型，可以更好地描述材料在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的行為。
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晶體塑性有限元 ??? 3年前
非局部晶體塑性本構(gòu)模型實現(xiàn)與案例演示 
在FCC晶體中，有12種滑移系統(tǒng)可能在塑性變形過程中被激活 通常，樣品的晶體學(xué)和應(yīng)力狀態(tài)是決定滑移系統(tǒng)是否活躍的主要因素。試驗過程中試樣所經(jīng)歷的塑性來自于激活滑移系統(tǒng)的貢獻。臨界分辨剪切應(yīng)力是確定晶體滑移開始的標(biāo)準(zhǔn)，而FCC金屬材料塑性變形主要由位錯滑移貢獻。以位錯為內(nèi)變量的本構(gòu)方程可以對多晶材料的塑性變形做出更加物理的描述和預(yù)測，并與微尺度的實驗進行對比分析。
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晶體塑性有限元 ??? 3年前
并不簡單的彈塑性本構(gòu)子程序 
本構(gòu)模型采用經(jīng)典老演員JC模型描述本案例的彈塑性本構(gòu)： 為了模擬結(jié)構(gòu)破壞，采用如下準(zhǔn)則判斷單元完全失效，滿足其一即可：（1）材料Mises應(yīng)力達(dá)到極限值；（2）材料極限應(yīng)變達(dá)到極限值。
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靜界有限元 ??? 6月前
【FLAC系列】使用fish實現(xiàn)狀態(tài)相關(guān)摩爾本構(gòu)庫倫 
StateDependentMC.fis是基于FISH的修正MC本構(gòu)模型二次開發(fā)文件，可以為您提供一個基于FISH做本構(gòu)二次開發(fā)的參考，也適合直接使用該狀態(tài)相關(guān)摩爾庫倫模型進行數(shù)值模擬。該案例同時可以教您如何在FLAC計算中嵌入自定義的FISH函數(shù)，實現(xiàn)本構(gòu)模型的二次開發(fā)。需要的同學(xué)聯(lián)系微信：su3519545754，該案例售價為39元。
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素墨 ??? 3年前
運用ABAQUS軟件對冰材料彈塑性本構(gòu)模型改進及驗證（附源文件） 
<p class="ql-align-justify"><strong>內(nèi)容：</strong></p><p class="ql-align-justify">基于參考文獻通過ABAQUS建立了冰材料彈塑性本構(gòu)模型；對比已有試驗，對比裂紋演化現(xiàn)象和沖擊載荷曲線，驗證了冰材料本構(gòu)模型的有效性。
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【已注銷】 ??? 2年前
如何將三維彈塑性本構(gòu)應(yīng)用于平面應(yīng)力問題中 
1 本構(gòu)理論本文講解如何將三維的率無關(guān)彈塑性理論應(yīng)用到平面應(yīng)力問題中。對于平面應(yīng)變和軸對稱問題，由于是相應(yīng)的應(yīng)變分量為0，因為可以直接使用三維的本構(gòu)，只需將相應(yīng)的應(yīng)變分量設(shè)為0作為本構(gòu)的輸入即可。
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dearjj ??? 1年前
隨動硬化von Mises率無關(guān)彈塑性本構(gòu)理論以及umat源代碼 
<p>1 本構(gòu)理論</p><p>1.1 率形式</p><p>本構(gòu)方程為：</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202402/dd344f7d07bc21faf8fcc073781a5aa2.png"></p><p>單軸拉伸的應(yīng)力應(yīng)變的硬化曲線如下：</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage
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dearjj ??? 2年前
彈塑性材料單軸本構(gòu)模型僅適用于桿單元么？
請問abaqus里面的彈塑性本構(gòu)模型，貌似大多是針對單軸的吧，那這樣的話是不是只能用于桿單元，對于殼單元和實體單元是不是需要二維和三圍的本構(gòu)模型才適用啊？求指導(dǎo)
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Not Afraid ??? 2年前
【JY】ABAQUS正交各向異性彈性本構(gòu)模型 
由于砌體結(jié)構(gòu)所采用的砌體材料具有明顯的正交各項異性，故先從正交各向異性彈性入手，根據(jù)彈性理論中的正交各向異性彈性理論，建立砌體的正交各向異性彈性本構(gòu)模型，并將該彈性本構(gòu)模型寫入Abaqus的材料子程序UMAT中，與Abaqus中自帶的正交各向異性彈性本構(gòu)模型進行對比驗證，為后續(xù)砌體的正交各向異性彈塑性本構(gòu)模型做好準(zhǔn)備。
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建源之光 - 減隔震 ??? 2年前
非局部晶體塑性本構(gòu)模型實現(xiàn)與案例演示 
在FCC晶體中，有12種滑移系統(tǒng)可能在塑性變形過程中被激活 通常，樣品的晶體學(xué)和應(yīng)力狀態(tài)是決定滑移系統(tǒng)是否活躍的主要因素。試驗過程中試樣所經(jīng)歷的塑性來自于激活滑移系統(tǒng)的貢獻。臨界分辨剪切應(yīng)力是確定晶體滑移開始的標(biāo)準(zhǔn)，而FCC金屬材料塑性變形主要由位錯滑移貢獻。以位錯為內(nèi)變量的本構(gòu)方程可以對多晶材料的塑性變形做出更加物理的描述和預(yù)測，并與微尺度的實驗進行對比分析。
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晶體塑性有限元 ??? 3年前
可有償：我需要基于Tsai-Wu屈服面的彈塑性材料模型來建立的冰本構(gòu)模型？
我需要"基于Tsai-Wu屈服面的彈塑性材料模型"建立的abaqus冰的本構(gòu)子程序（umat)對應(yīng)的理論推導(dǎo)過程。重點是理論推導(dǎo)過程，包括牛頓迭代式的構(gòu)建，應(yīng)力應(yīng)變更新等。
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用戶_132572 ??? 6月前
Abaqus中陶瓷本構(gòu)模型及其數(shù)值計算應(yīng)用 
表3 JHB本構(gòu)模型狀態(tài)變量JH-2本構(gòu)中SDV7為體應(yīng)變，SDV8為材料點狀態(tài)MpStatus，與JHB本構(gòu)相比不輸出SDV7最大體應(yīng)變，其余6項狀態(tài)變量（SDV）與JHB相同。3 數(shù)值模型模型為半徑5mm、長度10mm鎢合金棒材侵徹邊長50mm、厚6mm的陶瓷板四分之一模型，如圖2所示。侵徹速度1000m/s，模型整體進行四分之一邊界約束，邊界面全部節(jié)點鉸支。
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gunsss ??? 2年前
基于經(jīng)驗公式的不同硬度下橡膠Mooney?Rivlin模型本構(gòu)參數(shù)的確定方法（使用LS-DYNA隱式算法進行準(zhǔn)靜態(tài)橡膠壓縮數(shù)值模擬） 
考慮到實驗的成本、實驗條件的多變、橡膠的材料不均勻及仿真研究時的迅速、高效性，本文基于理論分析和實驗經(jīng)驗結(jié)果，結(jié)合仿真分析在不需進行試驗的前提下對不同硬度的橡膠Mooney?Rivlin模型本構(gòu)參數(shù)予以確定，所確定的本構(gòu)參數(shù)可滿足大部分仿真工況。
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雷恪仿真 ??? 2年前
Abaqus彈塑性+損傷樹脂基體本構(gòu)Umat子程序問題請教？
UMAT_Elasto-Plastic_Damage.pdf最近編寫2個umat子程序做復(fù)合材料基體的彈塑性+損傷本構(gòu)分析：在彈塑性階段時結(jié)果吻合，但加入損傷部分后在應(yīng)力峰值處，有效應(yīng)力值不再增加，從而不收斂。個人理解的是沒達(dá)到損傷前一直是彈塑性階段并沒觸發(fā)損傷的程序，應(yīng)該是和彈塑性的umat結(jié)果一樣的。請教大家，這個問題要怎么解決？圖1.彈塑性損傷基體本構(gòu)圖2.
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Structure_0215 ??? 3年前
算例丨Abaqus軟件中陶瓷本構(gòu)模型及侵徹?fù)p傷失效數(shù)值計算應(yīng)用實例 
表3 JHB本構(gòu)模型狀態(tài)變量 JH-2本構(gòu)中SDV7為體應(yīng)變，SDV8為材料點狀態(tài)MpStatus，與JHB本構(gòu)相比不輸出SDV7最大體應(yīng)變，其余6項狀態(tài)變量（SDV）與JHB相同。2 數(shù)值模型模型為半徑5mm、長度10mm鎢合金棒材侵徹邊長50mm、厚6mm的陶瓷板四分之一模型，如圖2所示。侵徹速度1000m/s，模型整體進行四分之一邊界約束，邊界面全部節(jié)點鉸支。
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CAEer吳皓 ??? 2年前
基于Runge-Kutta算法的硬化土模型二次開發(fā) 
巖土工程常用的Mohr-Coulomb模型和Drucker-Prager模型為理想彈塑性本構(gòu)模型，MCC模型為硬化彈塑性模型，難以同時反映土體的剪切硬化和壓縮硬化，采用Mohr-Coulomb強度理論作為屈服準(zhǔn)則，從Vermeer雙硬化模型發(fā)展而來的硬化土（HS）本構(gòu)模型[2]作為一種雙屈服面硬化彈塑性本構(gòu)模型，在描述軟土和較硬土的變形特性上有較好的表現(xiàn)[3]。
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CAEer吳皓 ??? 2年前
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