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圖3 不平衡量施加 完成以上設置后就可進行不平衡響應計算，后續可查看頻率響應曲線，見圖4. 圖4 頻率響應曲線

求該轉子渦動頻率、振型、臨界轉速及不平衡響應。

圖五 原始設計：存在充填不平衡問題圖六 設計變更：將前弧處澆口加大圖七 設計變更后的充填情形經由CAE模擬原始設計和實驗法設計翹曲變形量，得到的結果可看出，加總實驗設計法之最佳參數與模具設計改善后效果，可將翹曲改善率提升17.28%。

結果透過Moldex3D的流動及Hexa-based網格技術，飛綠工程師能夠仿真產品的流動不平衡現象、找出引發轉角效應的原因，并呈現高解析的溫度分布情形。此外經由比對模擬分析和實驗結果，也證實閥針的設計是造成流動不平衡的關鍵。Moldex3D協助飛綠團隊優化流道設計，降低熔膠通過閥針后的溫度差異，進而改善流動平衡。

在上圖中，從未發泡的實驗圖中，可看出在直徑為3mm的流道中，聚丙烯有充填不平衡現象，靠中間豎澆道(Sprue)那4穴充填較多，那是因為流道內剪切熱因轉了90度所引起，剪切熱最大的地方在靠近模壁的1/10~2/10流道直徑左右，而加入玻纖的聚丙烯不平衡現象更明顯，在加入玻纖后（還要看玻纖比例）流動性變差（在同樣料溫下），用氮氣發泡后，未加玻纖的聚丙烯也是有充填不平衡現象，反而是靠豎澆道(Sprue)那

針對某電驅橋商用客車中高車速工況下車內存在的明顯Moan問題，運用“源-路徑-響應”理論進行分析。結合實驗和仿真方法進行排查分析，鎖定主要原因為電驅橋一軸的動不平衡激勵偏大。通過改變減速器速比，降低同一車速下對應的電驅橋一軸轉速，從而可降低該車型高速Moan噪聲。 電驅橋按結構分類可分為后置后驅半軸輸出電驅橋、中央驅動系統電驅橋、同軸/平行軸電驅橋 [1]、輪邊電驅橋和輪轂電驅橋5種。

采用響應面法結合遺傳算法Ⅱ進行多目標優化，進一步降低功耗2750W，正常1C放電時電池溫度30.83℃ 。此外，本優化還展示了驅動循環下電池溫度和功耗之間的良好平衡解決方案。結合實驗和仿真，這項工作對于為 EV 的 LIB 包設計一個優秀的 LCS 是有價值的。

圖五 產品有過高的剪切應力仿真結果及實驗都清楚顯示，流道設計為影響流動不平衡的主因。因此根據Moldex3D的分析及多次實際驗證結果，設計了新的流道以取代原始方案。最后圜達團隊決定采用S型流道，來改善流動不平衡問題(圖六)。圖六 新的S型流道設計多模穴模具若達到流道平衡，每個模穴就會在同樣的時間點進行充填和保壓。增加模穴有助于提高產能，因此對于多模穴模具而言，流道平衡顯得至關重要。

4)在給定的動平衡精度下，對氦氣輪機轉子的穩態不平衡響應計算結果表明：轉子的穩態響應并不大，最大變形只有0.043mm。

關鍵詞：化工單元操作與相平衡有著密不可分的聯系，相平衡現象一直是化工工程師以及廣大科研工作者們研究的熱門課題。相平衡數據是化工過程設計、操作以及優化必不可缺的基礎數據，可以為工程設計和單元操作提供理論指導。目前獲得相平衡數據有實驗法、相平衡計算和分子模擬三種。實驗法雖然直觀可靠，但需要大量的人力和時間，且受到高溫高壓、物質毒性等苛刻條件的限制。

決定多模穴平衡性的實驗程序將飽壓壓力條件設定為0將飽壓作用時間條件設定為0將螺桿塑化后退延遲時間設定成預估的保壓時間近似值設定冷卻時間約為此產品足夠冷卻可頂出的時間將射出速度條件設成由塑料黏度曲線研究上所得到的射出速度值其余的射出條件設定與另一文件- 黏度研究所使用條件相同，開始進行射出實驗調整切換VP位置，以得到射出短射樣品，若有不平衡現象則以最大量模穴樣品產生短射件的條件進行樣品射出

為了提高網格劃分的效率，我們簡化了模型，刪除了不重要的電子零部件，省略了不重要的孔和圓角，讓網格更加均勻和順滑。對于小型四旋翼無人機，把起落架不重要的結構件，設置5 mm的網格大小，其他默認設置為3 mm。

</p><p>（二）建立熱–力耦合的力學反演模型</p><p>在輸入數據基礎上，通過構建 FRP 與基底之間的軸向力平衡關系以及界面剪應力與軸向內力梯度之間的對應關系，同時區分 pull–push 與 pull–pull 兩類不同邊界條件，推導出加載端荷載–位移響應與界面 bond–slip 關系之間的解析映射模型，為后續反演計算提供理論基礎。

外圈故障滾動軸承的振動響應是一系列沖擊信號。當軸承故障的寬度較小時，信號呈現為清晰的單一沖擊。隨著缺陷尺寸的增加，信號逐漸變成雙重沖擊，但是在相同方向上的雙重沖擊的峰值之間的時間間隔不等于球在缺陷上滾動經過的時間，因為兩次沖擊的開始方向相反。 在對實驗數據的分析中，我們發現大規模故障沖擊信號的能量要大得多，并且可以不受實驗室噪聲的影響。

四、結論 5號母線在送電水廠時，出現電壓不平衡現象原因為5號母線電壓互感器的參數與系統各相對地的電容參數配合不當引起的，當系統增加線路送電，增大系統電容量，使互感器一相或兩相勵磁電流突然增大而飽和，響應電感減小，與系統對地電容組成串聯諧振回路

在準靜態分析中，我們假設加載作用在結構上的時間相對較長，因此結構的響應可以近似為靜態狀態。這意味著在分析過程中，我們不考慮加載的瞬時效應和動態響應，而只關注結構在加載下的靜態變形和應力分布。準靜態分析的基本概念包括：1）靜態平衡：在準靜態分析中，結構被認為處于靜態平衡狀態。這意味著所有受力和受力點的力矩都平衡，從而結構不會運動或旋轉。

11 總結 以往的洗衣機的平衡環減振分析，需要預先假設偏心率或液環形狀，不能考慮擋板設計參數的影響，只有CFD+MBD雙向耦合分析方法才能考慮真實情況，且此方法經過實驗驗證，達到了理想的效果。

多模腔熔體流動平衡智慧控制模組在注塑過程由監控模腔訊號特征值( 時間差Δt)，即可自動調整各腔熱澆道溫度設置與長時程生產品質監視調控，降低成型者對經驗的仰賴與人力的需求，多模腔熔體流動平衡智慧控制模組的創新性：(1) 通過高響應溫度傳感器監控各模腔流動波前平衡的差異，適時掌控不良品成型動態，預防不良品與良品混合，節省品管檢驗成本。

常見的科學試模方法常見的科學試模方法包含利用田口實驗設計法(DOE) 來找出影響產品質量的加工參數優先級（如圖1），圖1：射出成型條件實驗設計法（DOE）分析（Moldex3D）也可以利用短射實驗來分段評定流道系統、澆口位置 與產品模穴的動態壓力損失，也可以利用分段短射實 驗觀察多模穴流動的平衡性，適當的短射充填實驗也 可以確認熔膠塑化行程與多段射出速度設定的切換位 置（如圖

完全法采用NR不對稱矩陣求解（NROPT,UNSYM）。若轉速是變化的（如啟動過程），則不支持模態疊加法，因為這種情況的每個頻率步必須重新計算回轉矩陣，只有完全法可用。1.問題描述一個簡單的簡支轉子模型：剛性盤位于其長度的1/3處，軸承位于其長度的2/3處。在剛性圓盤處作用一不平衡質量，不平衡質量為0.1g，到轉軸軸線的距離為0.15m。