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如簡化不合理，那么繞組將出現(xiàn)大量的高階模態(tài)，使模態(tài)數(shù)量急劇上升。模態(tài)數(shù)量的上升一方面導(dǎo)致計算時間大大增加，另一方面講有可能導(dǎo)致模態(tài)疊加法得到的計算結(jié)果出現(xiàn)異常。另外，如果將繞組對鐵心剛度、質(zhì)量的貢獻等效在定子齒部，那么定子齒有可能在高頻段出現(xiàn)大量的彎曲的模態(tài)，在進行計算時也需要重點關(guān)注。

? 首先，從幾何特性上看，鋼筋在實際工程結(jié)構(gòu)中主要承受軸向拉力或壓力，這與桁架單元能很好模擬只承受軸向力構(gòu)件的力學(xué)特性相匹配，如混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋受彎時承受拉力，與桁架單元特性相符。? 其次，桁架單元自由度較少，在進行大規(guī)模結(jié)構(gòu)分析時，相比實體單元或其他復(fù)雜單元能顯著減少計算量，提高計算效率，對于包含大量鋼筋的大型混凝土結(jié)構(gòu)模型優(yōu)勢明顯。

對螺栓疲勞性能影響最大首先是應(yīng)力幅，然后是局部細(xì)節(jié)特征，因此對螺栓進行疲勞校核時，可以使用加載前后螺栓桿處的應(yīng)力幅，比如上圖中加載后相比于預(yù)緊時，表面應(yīng)力只變化了1MPa，也就是使用該值作為應(yīng)力幅與螺栓疲勞極限進行對比(大部分載荷波動在被連接件中，這也表明預(yù)緊的重要性)螺栓最大拉應(yīng)力<材料抗拉極限這部分可能會有伙伴納悶，需要最大拉應(yīng)力<屈服強度，那不是必然<抗拉強度?

通過1.4.2-（2）計算螺栓應(yīng)力為：2.3.2無建模，采用連接——梁時這種情況主要用于不關(guān)心螺栓強度，而只關(guān)心被連接的工具強度的情況。但是我們也可以提取總拉力F2，方法同實例1：在結(jié)果中查看探針——螺栓預(yù)緊力。2.3.3梁模型代替螺栓時梁模型代替螺栓時不會出現(xiàn)實體模型那樣的應(yīng)力奇異，而且可以通過梁工具求得螺栓的拉伸應(yīng)力。

▍04 彎曲載荷作用當(dāng)軸向載荷出現(xiàn)一定偏心后，會導(dǎo)致較大彎曲載荷產(chǎn)生，同樣的思路，這里構(gòu)造以承受較大彎曲應(yīng)力的螺栓連接模型：首先，施加預(yù)緊力，大小同樣為7954N。之后，鎖定預(yù)緊位移，施加一定程度向上的集中力載荷。為了使得彎曲效果明顯但是軸向拉力效果占比較小，因此集中力大小設(shè)置為1000N。

在塑性變形階段，對于所有考慮的晶體取向，鋸齒出現(xiàn)在應(yīng)力-應(yīng)變曲線上(圖4)，這是由于初始位錯密度無法應(yīng)對變形過程中的應(yīng)變速率造成的。CPFE模型在不同單晶取向下的初始滑移抗力s0由應(yīng)力-應(yīng)變曲線的初始屈服量估算而來。具體來說，CRSS是從DDD模擬的應(yīng)力應(yīng)變曲線中提取的。由于曲線波動明顯(圖4)，各晶體取向的提取值均表現(xiàn)為第一偏差線性，偏移率為0.02%，偏移率為0.04%。

①界面分層（4號和5號樣品），②混合破壞（1號樣品），③基材本身的破壞和混合破壞同時出現(xiàn)（2號和3號樣品）等不同的失效模式。

5.4 LS-OPT多目標(biāo)優(yōu)化LS-OPT優(yōu)化流程圖設(shè)計參數(shù)設(shè)置設(shè)計目標(biāo)設(shè)置在提取結(jié)果時，由于設(shè)計點可能會出現(xiàn)計算錯誤等造成的結(jié)果不正確的情況，因此需要在提取設(shè)計響應(yīng)結(jié)果時判斷計算是否正確并得到了正確的結(jié)果。

為了提取數(shù)據(jù)集，為每個透鏡面創(chuàng)建一個命名選擇。在 WB - LSDYNA 中求解模擬后，在 LS - PrePost 中讀取輸入文件和結(jié)果。LS - PrePost 是 LS - DYNA 的專用前后處理工具。

</p><p><br></p><h2>一、安全帶固定點強度分析</h2><h3>加載方法：</h3><p>將座椅地腳固定在白車身上 將上下人體模塊放置于座椅上，綁定安全帶后對上下人體模塊施加角度為10°±5°，力值大小為13500N的拉力，水平方向再額外施加一個20倍座椅的重力。

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