comsol計算隧道開挖出現(xiàn)”用于查找彈塑性應變變量的迭代未收斂。“求大神指教？
- 特征: 穩(wěn)態(tài)求解器 1 (sol2/s1) 用于查找彈塑性應變變量的迭代未收斂。 - 幾何: geom1 - 域: 2 無法計算變量。 - 變量: comp1.solid.eiel12 - 定義為: comp1.solid.epl12 無法計算變量。
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小程序用戶_jouAQEQU ??? 1年前
comsol為何無法計算彈塑性應變變量？
無法計算彈塑性應變變量。瞬態(tài)求解器中斷。沒有返回所有時步。
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柒夏_8850 ??? 3年前
comsol無法計算彈塑性？
利用相場法算巖石三軸壓縮，剛出現(xiàn)損傷就出現(xiàn)錯誤提示：無法計算彈塑性應變？損傷后曲線沒有體現(xiàn)？塑性準則參考D-P線性屈服函數，非關聯(lián)法則。此外，Yp為等效塑性剪切應變是否對應comsol中等效塑性應變（solid.epe)?不知怎么解決這個無法計算彈塑性應變問題？來個老師，幫助下，能解決，私下有償，謝謝。
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那仰望的人 ??? 3年前
彈塑性模型計算？
abaqus子程序怎么將uel和umat結合計算彈塑性模型？原先是將umat計算的材料矩陣和更新后的應力應變傳輸到uel中進行計算，但是對測試的單元計算出是結果不是很正確。有沒有好的參考文獻呢？
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舉個栗子
舉個栗子 ??? 3年前
各向同性硬化von Mises率無關彈塑性本構理論以及umat源代碼 
各向同性硬化von Mises率無關彈塑性本構理論以及umat源代碼1 本構理論1.1 率形式對于各向同性線彈性材料，其本構方程為：式中假設了應變張量可以分解為彈性應變和塑性應變兩部分：因此塑性本構的關鍵在于計算塑性應變的演化。
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dearjj ??? 2年前
并不簡單的彈塑性本構子程序 
若超過屈服，材料進入塑性狀態(tài)，此時需要計算塑性應變增量。程序根據屈服準則和流動法則，確定塑性應變的大小和方向，將總應變增量分解為彈性部分和塑性部分，然后用彈性應變計算更新后的應力。6.狀態(tài)變量更新環(huán)節(jié)完成應力應變更新后，程序進入狀態(tài)變量更新環(huán)節(jié)，更新等效塑性應變、塑性應變率、背應力等內部變量，這些變量將傳遞到下一時間步繼續(xù)使用。程序還計算并存儲材料的內能，用于能量平衡檢查。
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靜界有限元 ??? 6月前
基于Runge-Kutta算法的硬化土模型二次開發(fā) 
得到r后，可將分成彈性增量{?σen+1}和彈塑性增量{?σepn+1}兩部分，通過彈性剛度矩陣反算得到真實彈性應變增量{?εe}：式中：{?ε n+1}為第n+1步的應變增量。由上式可得彈塑性應變增量{?ε ep}。彈塑性階段的應力更新求解式如下：式中：?εep為塑性應變增量；為對塑性應變求積分。
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CAEer吳皓 ??? 2年前
如何將三維彈塑性本構應用于平面應力問題中 
（左邊為Abaqus內置塑性本構計算結果，右邊為umat計算結果）等效塑性應變的對比結果如下：可見二者的計算結果完全一致。
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dearjj ??? 1年前
使用Neuber法則修正彈塑性應力小結 
問題： 在有限元仿真計算中，當輸入的材料為線彈性本構模型，計算后結構的某些位置應力大于屈服強度時，該應力值由于沒有考慮到材料的塑性變形導致應力非常大。重新使用彈塑性材料本構模型進行計算又費時費力，那么如何將首次計算的彈性應力結果進行理論換算初步估計結構在該部位的彈塑性應力值呢？解決方法： 借助Neuber法則，線彈性應力可以相應地轉換為彈塑性應力。
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cae_lizh ??? 1年前
彈塑性力學陳明祥下載 
有了應力便可以通過應力應變關系找出應變，最后再通過應變與位移的關系找出滿足位移邊界條件的位移。2. 彈塑性力學問題的求解在彈塑性力學中本構關系的研究卻要復雜得多。首先彈塑性體的本構關系中，應力和應變之間已經沒有一一對應的關系，應變的大小不僅與載荷有關，而且與變形歷史有關。在具體求解邊值問題時，往往遇到許多數學上的困難。
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知識先鋒 ??? 4年前
各向同性彈塑性本構的vumat源代碼：通過修改umat 
plastic_iso_vumat
3 算例3.1 單單元拉伸測試對單個單元進行單軸拉伸，邊界條件如下：von Mises應力對比結果如下（左圖為Abaqus材料庫計算，右圖為vumat子程序計算結果）：等效塑性應變對比結果如下（左圖為Abaqus材料庫計算，右圖為vumat子程序計算結果）：反力曲線對比如下：塑性耗散曲線對比如下
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dearjj ??? 8月前
huang晶體塑性umat耦合Johnson-cook 損傷模型，實現(xiàn)晶體材料彈-塑-損傷模擬分析 
在huang晶體塑性程序的基礎上，調用johnson-cookd損傷函數，編寫過程中，需要自定義響應的狀態(tài)變量，如等效塑性應變，等效塑性應變率，損傷變量，以及是否進行損傷單元的刪除分析。其中等效塑性應變增量的計算，通過滑移系統(tǒng)的分切應力與對應滑移系統(tǒng)剪切應變的乘積絕對值之后與等效應力的比值獲得。并最終實現(xiàn)損傷的表征，采用umat子程序進行編寫。
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晶體塑性有限元 ??? 3年前
基于ABAQUS單點顯式VDLOAD/隱式DLOAD激光沖擊加載(圓形光斑和方形光斑) 
不同之處在于隱式相對計算時間長但是可以在第一步沖擊后直接在第二步進行回彈分析，無需進行數據傳遞來計算回彈過程。 本帖基于ABAQUS的VDLOAD/DLOAD子程序對比顯式/隱式算法下不同光斑形狀的應力和塑性應變。首先進行模型構建。 材料采用Ti-6Al-4V鈦合金，有限單元區(qū)賦予彈塑性參數，無限單元賦予彈性參數。
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不是真正的工程師 ??? 2年前
寧博士CAE團隊：基于ANSYS ncode Designlife的彈塑性修正仿真分析計算 
寧博士CAE團隊：基于ANSYS ncode Designlife的彈塑性修正仿真分析計算
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寧博士CAE團隊 ??? 4年前
ABAQUS各向異性彈塑性PUCK損傷VUMAT 
其核心功能包含三部分：首先基于正交各向異性彈性本構更新應力，通過材料屬性計算剛度矩陣并響應應變增量；其次實現(xiàn)彈塑性修正，采用J2流動理論判斷屈服狀態(tài)，通過牛頓迭代求解塑性變形并更新應力；最后建立漸進損傷模型，分別針對纖維方向（拉伸/壓縮失效）和基體方向（通過180°平面搜索臨界斷裂面）定義損傷初始判據，結合斷裂能與特征長度控制損傷演化過程。
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ADAQUS_Tod ??? 10月前
一種可用于形狀記憶合金（SMA）的UMAT子程序 
本構關系子程序采用彈塑性 - 相變耦合本構模型，總應變可分解為：1) 彈性行為：基于線彈性理論，由楊氏模量（E）和泊松比（ν）描述；2) 塑性行為：采用 J2 塑性理論，通過 Von Mises 屈服準則判斷屈服，關聯(lián)流動法則描述塑性流動；3) 相變耦合：馬氏體體積分數（tfv）通過硬化曲線調控屈服應力，塑性應變增量反哺 tfv 演化，形成 “塑性 - 相變” 雙向耦合
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Abaqus_JUN ??? 9月前
ABAQUS如何進行金屬靶板在受到彈擊后的靜力分析？
映射場定義 場定義3.6 其他 我還考慮了通過附加塑性應變場，讓軟件自行進行殘余應力場的計算，但我不知道如何附加。3.5中的映射場似乎只允許選擇一種變量。4 總結 總之，我的主要問題是：如何獲得只由塑性應變導致的殘余應力場？
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心墨 ??? 8月前
ABAQUS如何進行金屬靶板在受到彈擊后的靜力分析？
映射場定義 場定義3.6 其他 我還考慮了通過附加塑性應變場，讓軟件自行進行殘余應力場的計算，但我不知道如何附加。3.5中的映射場似乎只允許選擇一種變量。4 總結 總之，我的主要問題是：如何獲得只由塑性應變導致的殘余應力場？
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心墨 ??? 8月前
Abaqus應用之常見問題處理 （四） 
3) 彈塑性分析的基本法則：包括屈服準則用于判定材料是否進入塑性流動狀態(tài)；流動準則用于確定材料在塑性狀態(tài)下的變形規(guī)律；硬化準則用于描述塑性變形后的屈服函數變化；加載和卸載法則則區(qū)分材料處于塑性加載還是彈性卸載狀態(tài)。4) 材料參數定義：通過拉伸或壓縮試驗獲得的名義應力和應變需轉換為真實應力和塑性應變后輸入至ABAQUS中。5) 計算真實應力與塑性應變：在彈性階段，塑性應變應保持為0。
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Abaqus_JUN ??? 1年前
基于FLAC3D的雙孔隧道圍巖穩(wěn)定性數值模擬分析 
本文為平面應變問題，α和k的取值見式(2):其中，I1,J2分別為應力張量第一不變量和應力偏張量第二不變量；σ1,σ2,σ3分別為最大主應力，中間主應力和最小主應力；α,k均為與圍巖強度參數有關的常數。
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計算巖土力學 ??? 2年前
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