ABAQUS中幾何非線性開啟為什么會(huì)得到錯(cuò)誤的體應(yīng)變的曲線？
我分別通過ABAQUS/Explicit與ABAQUS/Standard模塊結(jié)合材料子程序進(jìn)行三軸壓縮實(shí)驗(yàn)對(duì)比。我發(fā)現(xiàn)在ABAQUS/Explicit中開啟幾何非線性即NLGEOM后，所得到的體應(yīng)變曲線失真。而不開啟NLGEOM的體應(yīng)變曲線與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)匹配良好。這是為什么呢？以及在這種情況下，開啟NLGEOM會(huì)有什么影響呢？
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用戶_61806 ??? 1年前
ABAQUS關(guān)于霍普金森壓桿模擬的應(yīng)變曲線結(jié)果出現(xiàn)較大震蕩該如何處理？
用ABAQUS進(jìn)行了霍普金森壓桿模擬，最終得到的入射桿和透射桿的應(yīng)變曲線都出現(xiàn)較大震蕩，請(qǐng)問該如何解決？
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鄭大發(fā) ??? 3年前
ABAQUS荷載應(yīng)變曲線提??？
abaqus偏壓柱如何提取荷載-縱向應(yīng)變曲線
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繆繆人生 灼灼其華 ??? 3年前
從工程應(yīng)力應(yīng)變曲線到仿真材料卡片：一位CAE工程師的實(shí)戰(zhàn)筆記 
SAMP-1模型允許用戶直接輸入單軸拉伸、單軸壓縮、雙軸拉伸及純剪切四條不同應(yīng)力狀態(tài)下的屈服曲線，并根據(jù)加載路徑自動(dòng)插值構(gòu)建動(dòng)態(tài)的三維屈服面。
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國(guó)高材高分子材料產(chǎn)業(yè)創(chuàng)新中心 ??? 11天前
abaqus應(yīng)力應(yīng)變曲線輸入？
各位大神，我想問abaqus中輸入真實(shí)應(yīng)力應(yīng)變曲線有沒有沒正負(fù)之分，比如低碳鋼的拉伸，還有就是泡沫的壓縮，現(xiàn)在改變一下低碳鋼我壓縮，泡沫材料拉伸該怎么處理
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nightwish ??? 4年前
基于Runge-Kutta算法的硬化土模型二次開發(fā) 
從圖5、圖6可以看出，盡管Mohr-Coulomb模型能在一定程度上表現(xiàn)土體的應(yīng)力-應(yīng)變行為，但與HS模型相比仍有較大差距，HS模型既能體現(xiàn)土體變形前段的雙曲線應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系，又能很好地反映土體剪切屈服平臺(tái)，這充分表明了在ABAQUS上進(jìn)行HS模型開發(fā)的必要性[14]。
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CAEer吳皓 ??? 2年前
ABAQUS---固體橡膠模型 
? 使用起來(lái)比較簡(jiǎn)單? 單個(gè)材料剪切參數(shù):需要注意的是：本圖中如果忽略最后兩個(gè)數(shù)據(jù)點(diǎn)，則可以得到正好的擬合結(jié)果? Mooney-Rivlin 模型(兩項(xiàng)模型)? 從20世紀(jì)40年代出現(xiàn)的橡膠材料模型? 兩參數(shù)剪切模型? 允許形狀改變? 不能夠捕獲應(yīng)力–應(yīng)變關(guān)系曲線中的“翻轉(zhuǎn)點(diǎn)”? 一般用于擬合應(yīng)變處于中等大小的情況
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想飛更高 ??? 2年前
基于ASTM D5656的航空級(jí)膠粘劑剪切強(qiáng)度測(cè)試優(yōu)化方案 
2.2 厚被粘物剪切試驗(yàn)結(jié)果主要按ASTM D5656標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行厚被粘物剪切試驗(yàn)。接頭剪切分為兩個(gè)階段：1）線性階段，膠粘劑應(yīng)變為彈性，應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系為線性（剪切模量）；2）塑性階段，剪切應(yīng)變非彈性，應(yīng)力增長(zhǎng)遠(yuǎn)低于彈性階段。圖3為典型厚被粘物剪切試驗(yàn)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線，具有三個(gè)特征點(diǎn)：LL點(diǎn)為線性極限（彈性階段結(jié)束），KN點(diǎn)為應(yīng)力-應(yīng)變曲線拐點(diǎn)，UL點(diǎn)為極限應(yīng)力點(diǎn)。試驗(yàn)結(jié)果見表3與表4。
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國(guó)高材高分子材料產(chǎn)業(yè)創(chuàng)新中心 ??? 5月前
ABAQUS中，聚氨酯泡沫用可壓碎泡沫模型，硬化參數(shù)應(yīng)該怎么從應(yīng)力應(yīng)變曲線中獲得？
如題，我做了一個(gè)30*30*30mm的聚氨酯泡沫模型，施加壓縮載荷，但是不會(huì)設(shè)置硬化參數(shù)，模型參數(shù)和聚氨酯泡沫的單軸壓縮應(yīng)力應(yīng)變曲線如下圖。求大佬指點(diǎn)
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博_8398 ??? 3年前
【JY】Abaqus“殼”單元概述與應(yīng)用（三）——非線性擬協(xié)調(diào)固體連續(xù)殼單元CSS8 
，單元通過共旋坐標(biāo)法分離剛體運(yùn)動(dòng)與彈性變形，結(jié)合 von Karman 非線性板理論，可精確模擬載荷 - 位移曲線中的 “階躍” 現(xiàn)象。即使在粗網(wǎng)格（4×4×2）下，單元計(jì)算結(jié)果與解析解的誤差仍小于 5%，顯著優(yōu)于傳統(tǒng) C3D8R/Solid45 單元。 將擬協(xié)調(diào)單元CSS8與 ANSYS 的 Solsh190、ABAQUS 的 SC8R進(jìn)行對(duì)比，從精度、效率、穩(wěn)定性三方面評(píng)估優(yōu)勢(shì)。
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建源之光 - 減隔震 ??? 9月前
考慮分層失效的三維RVE模型的建立與分析 
(10) digimat與abauqs的聯(lián)合仿真(11) 剪切工況下的RVE模型與結(jié)果處理，位移如何施加？如何計(jì)算剪切的應(yīng)力應(yīng)變曲線？PBC PLUS插件可以實(shí)現(xiàn)easyPBC插件不能實(shí)現(xiàn)的，可以建立如下情況的PBC:(1) 多個(gè)part的周期性邊界條件，可以使用cohesive接觸描述分層損傷。
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御坂sigma ??? 10月前
Abaqus霍普金森壓桿仿真插件：autoSHPB_V2.2 
，無(wú)需手動(dòng)輔助，自動(dòng)完成幾何-網(wǎng)格-材料-接觸設(shè)置-載荷-場(chǎng)輸出-歷史輸出等流程；③可選擇桿件材料（鋼桿、鋁桿兩種可選）；④可設(shè)置整形片（鋁、黃銅可選）；⑤試樣為金屬塑性及損傷Johson-Cook本構(gòu)，具備材料失效單元?jiǎng)h除；⑥可設(shè)置端面有無(wú)摩擦力影響，研究摩擦力對(duì)試樣變形影響；⑦云圖結(jié)果：位移、速度、柯西應(yīng)力、Mises應(yīng)力、（工程）名義應(yīng)變、真實(shí)應(yīng)變、等效塑性應(yīng)變等；⑧曲線結(jié)果
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原點(diǎn)仿真 ??? 12月前
ABAQUS橡膠支座仿真：有初始轉(zhuǎn)角的橡膠隔震支座水平力學(xué)性能研究 
圖3為支座在不同壓力時(shí)各個(gè)轉(zhuǎn)角下的100%剪應(yīng)變的滯回曲線。
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想飛更高 ??? 2年前
塑性工程學(xué)報(bào)：Custom450鋼拉伸的晶體塑性有限元分析 
圖5初始屈服應(yīng)力τ0對(duì)宏觀應(yīng)力——應(yīng)變曲線的影響 圖6是參考剪切應(yīng)變率對(duì)宏觀應(yīng)力－應(yīng)變曲線，可以看出，參考剪切應(yīng)變率的值從0. 0005s－1 變化到0. 0020s－1時(shí)，材料進(jìn)入到塑性段的應(yīng)力逐步減小，但進(jìn)入塑性段時(shí)的應(yīng)變沒有改變。
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CPFEM工作室 ??? 3年前
abaqus|| 輸出的應(yīng)力應(yīng)變曲線為什么不按照我輸出的彈塑性參數(shù)呢？
照著實(shí)驗(yàn)樣品建立的模型拉出來(lái)的曲線卻和實(shí)驗(yàn)在屈服強(qiáng)度上有很大的差別這是為什么呢 ，剛接觸仿真！！ 求大佬解答
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Survived ??? 2年前
基于經(jīng)驗(yàn)公式的不同硬度下橡膠Mooney?Rivlin模型本構(gòu)參數(shù)的確定方法（使用LS-DYNA隱式算法進(jìn)行準(zhǔn)靜態(tài)橡膠壓縮數(shù)值模擬） 
圖1 等效應(yīng)力云圖圖2 最大主應(yīng)變云圖 提取仿真結(jié)果中的載荷和變形曲線，如圖3所示，無(wú)論橡膠硬度50還是70，在變形低于1.5mm時(shí)，三組系數(shù)的計(jì)算結(jié)果幾乎無(wú)差異；變形較大時(shí)，所進(jìn)行的三組MR系數(shù)中均是 C2/C1 為0.25時(shí)在其余兩組曲線中間，因此選定比值為0.25作為MR系數(shù)的計(jì)算參考是較為合適的參數(shù)，可盡可能減小誤差，適用于大多數(shù)橡膠材料的仿真計(jì)算。
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雷恪仿真 ??? 2年前
GTN損傷模型介紹及案例演示 
Vumat左側(cè)，Vuhard+abqus右側(cè)，對(duì)應(yīng)結(jié)果如下（結(jié)果幾乎一致）拉伸試樣斷裂時(shí)應(yīng)力：拉伸試樣應(yīng)力應(yīng)變曲線修正的NH-GTN 模型模擬二維平面應(yīng)變拉伸以及剪切模型效果（在VUMAT中實(shí)現(xiàn)）平面應(yīng)變拉伸試樣斷裂時(shí)應(yīng)力：3D剪切試樣平整端口形貌：修正的zhou-GTN 模型模擬二維平面應(yīng)變拉伸以及剪切模型效果
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晶體塑性有限元 ??? 2年前
Abaqus通過USDFLD子程序進(jìn)行泥巖的應(yīng)變軟化模擬 
本文基于泥巖的三軸壓縮試驗(yàn)曲線，建立考慮應(yīng)變軟化特性的泥巖彈塑性本構(gòu)模型，使用Abaqus及其子程序?qū)δ鄮r的三軸壓縮試驗(yàn)進(jìn)行了數(shù)值模擬。泥巖在受壓過程中主要經(jīng)過了5個(gè)階段，即壓密階段、彈性變 形、應(yīng)變硬化、應(yīng)變軟化、殘余階段。泥巖應(yīng)變軟化模型如下所示。式中，ξ為強(qiáng)度參數(shù)，ξp為峰值強(qiáng)度參數(shù)，ξr為殘余階段強(qiáng)度參數(shù)，η為應(yīng)變軟化參數(shù)，η*為殘余階段的應(yīng)變軟化參數(shù)初始值。
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320科技工作室 ??? 3年前
基于ABAQUS的隧洞圍巖裂隙擴(kuò)展二次開發(fā)及研究 
圖4 巖石破壞截面圖（單位：MPa)圖5 應(yīng)力-應(yīng)變曲線圖從模型提取巖石應(yīng)力-應(yīng)變曲線（圖5）,巖石抗壓強(qiáng)度峰值為3.23 MPa,此時(shí)峰值應(yīng)變為0.033。巖石在早期受壓的過程中,巖石內(nèi)部裂隙閉合,基體壓密。在此階段,巖石變形較小。隨后,巖石處于彈性變形階段（OA階段）。隨著荷載的增加,巖石發(fā)生非線性變形。巖石裂隙周邊基體逐漸達(dá)到抗壓強(qiáng)度,并發(fā)生破壞。
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CAEer吳皓 ??? 2年前
助力提升橡膠仿真精度：易瑞博科技超彈性材料全面本構(gòu)測(cè)試與精準(zhǔn)擬合服務(wù) 
01單軸拉伸試驗(yàn)采用ASTM D412 Die D或國(guó)標(biāo)GB/T 528-2009 I型啞鈴狀試樣，通過獲取從開始到材料斷裂的完整應(yīng)力-應(yīng)變曲線，以及不同應(yīng)變水平下循環(huán)加載-卸載應(yīng)力-應(yīng)變曲線，為材料本構(gòu)關(guān)系建立性能基準(zhǔn)。試樣:試驗(yàn)過程:交付結(jié)果示例：02平面拉伸試驗(yàn)通過模擬純剪切變形狀態(tài)。
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Endurica ??? 1月前
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