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但是對于某些零部件/總成，其外特性存在滯回特性，即加載-卸載得到的特性曲線不重合，這種特性大多是因為系統阻尼造成的。比如，對于鋼板彈簧，由于其片間存在摩擦，使得剛度曲線存在滯回[2]。

滯環（Hysteresis）滯環是指輸入信號上升與下降過程中，同一輸出值對應的輸入信號差值，小滯環意味著閥門響應更“跟手”，控制更精準，諾冠通過磁路優化與摩擦副材料創新，將滯環壓縮至<1%，有效消除“死區”，讓系統在啟停、換向時更加平穩無聲。三、為什么選擇諾冠高壓比例閥？

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操作過程中只需要輸入滯回曲線數據的txt文件，便會迅速以Excel形式輸出所有相應指標數據，無須繁瑣的計算。研究和設計人員也可根據原理自行編程設計。此外，該程序還提供了改進的CDP模型一鍵生成程序，同時考慮了抗拉強度和抗壓強度的修正，以便適用于各種試驗狀況。

，即累計的滯回環面積面積：當前選中滯回環的面積隔行取數：當數據點太多的時候，可以采用該功能，等間距的選取數據，只能輸入整數，數值根據數據疏密程度選擇曲線對比圖(間隔x行)：將原始曲線(黑色實線)與隔行取數后的曲線(紅色虛線)進行對比，防止數值選擇過大滯回環分解圖：展示分解后的曲線「導出滯回數據：」導出文件列表中所有曲線的滯回環信息和曲線分解后的數據導出的滯回數據文件結構示意如下圖所示

測試采用正弦激勵法，用按照正弦波規律變化的輸入位移U=usin（wt）(u0為消能阻尼器設計位移)來控制試驗機的加載系統，對阻尼器分別施加頻率為f (f為結構基頻)，輸入位移幅值為0.1u、0.2u、0.5u、0.7u、1.0u、1.2u，連續進行5個循環，每次均繪制阻尼力位移滯回曲線，并計算各工況下 第3個循環所對應的阻尼系數、阻尼指數作為實測值。

(a)中支座 (b)邊支座 圖5 支座軸力對比(GM1, η=0.65) 從圖6中可看出：對于中支座，兩種支座模型的支座滯回曲線差異不大。對于邊支座，由于連續梁的邊跨具有懸臂效應，在地震過程中邊跨的上下運動十分劇烈。由此導致邊支座的豎向軸力變化非常劇烈，可變摩擦支座的滯回曲線十分不規則。因此，采用不同支座模型得到的滯回曲線明顯不同。

黏滯阻尼器的模擬方法 黏滯阻尼器常采用Damper-Exponential單元進行模擬，模擬參數如下圖所示： 備注：在輸入參數時，需注意單位的匹配，如果使用ETABSV17版本的軟件，在輸入時應先輸入阻尼指數，再輸入阻尼系數。02黏滯阻尼器斜撐安裝和肘節型安裝在ETABS的應用？

這些材料還表現出滯回特性，也就是外加磁場對磁化的依賴性。模擬滯回特性對計算要求很高，比較困難。就像之前的文章中所描述的，COMSOL Multiphysics 中提供的非線性磁性材料不包括完整的磁滯回線，而是在第一象限中納入磁飽和效應的平均 B-H 曲線。 這些磁化曲線也稱為直流 或常規磁化 曲線，它是通過在磁滯回路的尖端繪制 B 和 H 最大值的軌跡獲得的。

(a) 結構一階振型(b) 結構二階振型 (c) 結構三階振型(d) 結構四階振型(e) 結構五階振型(f) 結構六階振型圖5-1結構前六階振型圖5.2隔震支座滯回曲線 輸入十條人工波地震波進行時程分析，在人工波作用下結構的隔震支座滯回曲線如下圖5-2所示。

因此我們有理由相信阻尼器支撐結構的滯回規則和阻尼器本身滯回規則形狀是一致的，也可以通過前面01節的理論滯回模型來預測，為方便表達，重新表達結構體系的靜力滯回模型如下。 圖11 阻尼器支撐結構滯回模型 接下來對阻尼器支撐結構進行需求層面的等延性譜分析，選取結構需求的兩個指標：能量修正系數和加速度系數。