hypermesh+lsdyna輸出應(yīng)力三軸度和等效塑性應(yīng)變？
如題，因?yàn)楹罄m(xù)需要繼續(xù)做斷裂模型，首先通過(guò)幾個(gè)不同應(yīng)力狀態(tài)下的拉伸試樣得到應(yīng)力三軸度和等效塑性應(yīng)變之間的關(guān)系。 現(xiàn)在做的一個(gè)r5缺口的式樣，還需要修正其材料本構(gòu)，請(qǐng)問(wèn)有人會(huì)這個(gè)操作嗎
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林森木 ??? 3年前
ls-dyna汽車碰撞殼單元等效應(yīng)力下降，等效塑性應(yīng)變上升的原因？
輸出等效應(yīng)力等效塑性應(yīng)變時(shí)間曲線發(fā)現(xiàn)有些數(shù)據(jù)點(diǎn)等效應(yīng)力下降但等效塑性應(yīng)變反而上升了
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用戶_52927 ??? 1年前
工程應(yīng)力應(yīng)變和真實(shí)應(yīng)力應(yīng)變 附常用材料應(yīng)力應(yīng)變數(shù)據(jù)下載 
假定樣件初始長(zhǎng)度為L(zhǎng)0，最終長(zhǎng)度為L(zhǎng)1，樣件中間經(jīng)歷的過(guò)程的長(zhǎng)度為L(zhǎng)01，L02…Ln-1 ,Ln，真實(shí)的應(yīng)變是每一微小步應(yīng)變之和，即：真實(shí)應(yīng)力和工程應(yīng)力的關(guān)系如下：真實(shí)應(yīng)變和工程應(yīng)變的關(guān)系如下：在彈性區(qū)間內(nèi)，真實(shí)應(yīng)力等于工程應(yīng)力，真實(shí)應(yīng)變和工程應(yīng)變相等。
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機(jī)械加 ??? 4年前
光纖應(yīng)變傳感器用于測(cè)量金屬和非金屬?gòu)?fù)合材料應(yīng)力應(yīng)變 
管道、儲(chǔ)罐等結(jié)構(gòu)材料在遭受風(fēng)載荷、地震、滑坡、泥石流等地質(zhì)災(zāi)害下會(huì)發(fā)生大變形或者斷裂破壞，需要借助數(shù)值有限單元法對(duì)破壞過(guò)程進(jìn)行三維建模、情景還原以及溯源分析，此時(shí)要獲取準(zhǔn)確有效的結(jié)果，金屬材料全程的真應(yīng)力-真應(yīng)變是最為基礎(chǔ)和重要的輸入數(shù)據(jù)。下面工采網(wǎng)小編和大家一起看看如何測(cè)量金屬和非金屬?gòu)?fù)合材料應(yīng)力應(yīng)變。
1970
工采網(wǎng) ??? 3年前
淺析材料應(yīng)力和應(yīng)變的概念 
由于力是作用在一定面積上的，內(nèi)力和外力都有其集中程度，被稱為應(yīng)力或壓強(qiáng)。類比質(zhì)量與密度的關(guān)系，可以很容易地想到，用單位面積上的力來(lái)量化力的集中程度（應(yīng)力）。在研究材料性能時(shí)，通常會(huì)同時(shí)討論應(yīng)力和應(yīng)變，因?yàn)?em>應(yīng)力的集中程度也會(huì)影響應(yīng)變。當(dāng)談?wù)?em>應(yīng)力集中時(shí)，實(shí)際上是指力的集中，這會(huì)導(dǎo)致該點(diǎn)的應(yīng)力增大，變形也更明顯，應(yīng)變也更大。無(wú)論是應(yīng)力還是力，都會(huì)導(dǎo)致物體發(fā)生變形。
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CAE知識(shí)手札 ??? 1年前
一文搞清ABAQUS中真實(shí)應(yīng)力和真實(shí)應(yīng)變 
應(yīng)變計(jì)算公式為： ②仿真中的真實(shí)應(yīng)力與真實(shí)應(yīng)變 在使用ABAQUS仿真時(shí)，如果我們的材料屬于塑性材料范疇，分析時(shí)涉及較大變形，在分析時(shí)必須將其應(yīng)力和應(yīng)變定義成真實(shí)應(yīng)力和真實(shí)應(yīng)變
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CAEer吳皓 ??? 2年前
abaqus調(diào)用damask實(shí)現(xiàn)FCC，BCC，HCP多晶織構(gòu)演化和應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)分布模擬 
局部應(yīng)力應(yīng)變分布與宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)結(jié)果如下：初始幾何模型與晶粒取向分布：拉伸變形局部應(yīng)力分布：拉伸變形局部應(yīng)變分布：宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)情況：變形結(jié)束后多晶取向分布：相同參數(shù)下，模擬結(jié)果與黃umat結(jié)果保持一致，如織構(gòu)演化，應(yīng)力應(yīng)變分布，以及宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)。
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晶體塑性有限元 ??? 3年前
abaqus調(diào)用damask實(shí)現(xiàn)FCC，BCC，HCP多晶織構(gòu)演化和應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)分布模擬 
局部應(yīng)力應(yīng)變分布與宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)結(jié)果如下：初始幾何模型與晶粒取向分布：拉伸變形局部應(yīng)力分布：拉伸變形局部應(yīng)變分布：宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)情況：變形結(jié)束后多晶取向分布：相同參數(shù)下，模擬結(jié)果與黃umat結(jié)果保持一致，如織構(gòu)演化，應(yīng)力應(yīng)變分布，以及宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)。
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晶體塑性有限元 ??? 3年前
本構(gòu)方程中含有應(yīng)力和應(yīng)變對(duì)時(shí)間的一階導(dǎo)和二階導(dǎo)，在編寫umat的時(shí)候應(yīng)該怎么處理？
本構(gòu)方程中含有應(yīng)力和應(yīng)變對(duì)時(shí)間的一階導(dǎo)和二階導(dǎo)，在編寫umat的時(shí)候應(yīng)該怎么處理？
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Hds_9233 ??? 1年前
基于ABAQUS單點(diǎn)顯式VDLOAD/隱式DLOAD激光沖擊加載(圓形光斑和方形光斑) 
方形光斑經(jīng)VDLOAD顯式和DLOAD隱式?jīng)_擊下對(duì)比 米塞斯應(yīng)力：顯式更加均勻，無(wú)應(yīng)力集中產(chǎn)生，隱式計(jì)算結(jié)果頂點(diǎn)處產(chǎn)生應(yīng)力集中 等效塑性變形：顯式計(jì)算得到的結(jié)果相比隱式更加均勻 位移比較，無(wú)明顯區(qū)別 方形實(shí)際沖擊過(guò)程并不會(huì)出現(xiàn)頂點(diǎn)的應(yīng)力集中現(xiàn)象，模擬與網(wǎng)格相關(guān)，網(wǎng)格大小盡量能被程序所定義的約束坐標(biāo)值整除。
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不是真正的工程師 ??? 2年前
LS-DYNA——等效塑性應(yīng)變
其它應(yīng)變也可以在LS-PrePost中進(jìn)行繪制顯示：FCOMP>Infin；（無(wú)窮小或工程應(yīng)變）FCOMP>GreenFCOMP>Almansi等效應(yīng)力，也稱為馮-米塞斯應(yīng)力，定義如下：sigvm=1/sqrt(2)*sqrt[(sigx-sigy)^2+(sigy-sigz)^2+(sigz-sigx)^2+6*sigxy^2+6*sigyz^2+6*
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OnTheWay08 ??? 11月前
Abaqus平均應(yīng)力和應(yīng)變提取 
利用python腳本對(duì)ODB文件中單元集里所有積分點(diǎn)的應(yīng)力及應(yīng)變進(jìn)行自動(dòng)提取并計(jì)算平均值能夠得到每一幀的應(yīng)力和應(yīng)變平均值，并保存到CSV文件中所得到的應(yīng)力包括S11,S22,S33,S12,S13,S23以及Mises七個(gè)應(yīng)力平均值，以及E11,E22,E33,E12,E13,E23六個(gè)應(yīng)變平均值
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Q._7952 ??? 7月前
晶體塑性耦合連續(xù)損傷本構(gòu)框架 
此模型寫為：ε1f.ini是損傷萌生塑性應(yīng)變值，ε1f.ini是最大塑性應(yīng)變值，D是損傷因子，M是損傷指數(shù)（通常取值大于1.0有利于流動(dòng)應(yīng)力平滑過(guò)渡）（2）等效塑性應(yīng)變損傷模型：該模型將損傷定義為當(dāng)等效塑性應(yīng)變大于某一臨界值時(shí)開始和累積的損傷。
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晶體塑性有限元 ??? 3年前
基于ABAQUS的分離式霍普金森壓桿SHPB仿真（附.cae.inp） 
（3）等效載荷法的入射波比使用整形片的撞擊桿法的結(jié)果基本一致，并呈現(xiàn)更少的波形彌散（“振蕩”）。（4）波形整形的撞擊桿法、波形整形的等效載荷法的峰值基本一致為241MPa，無(wú)波形整形的撞擊桿法由于波形彌散幅值偏高，產(chǎn)生較大誤差。 5、試樣應(yīng)力應(yīng)變數(shù)據(jù)處理本節(jié)介紹基于仿真結(jié)果獲得試樣應(yīng)力應(yīng)變的方法：直接提取試樣應(yīng)力應(yīng)變的直接法和基于入射桿透射桿三波曲線的間接法。
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原點(diǎn)仿真 ??? 11月前
Abaqus-之延性損傷模型 
損傷初始化該模型假設(shè)啟動(dòng)損傷時(shí)的等效塑性應(yīng)變εplD是應(yīng)力三軸度和應(yīng)變率的函數(shù)。當(dāng)材料積分點(diǎn)滿足以下條件時(shí)，損傷啟動(dòng)即發(fā)生。這里，ωD是隨著材料中的塑性變形單調(diào)增加的狀態(tài)變量，η是應(yīng)力三軸度，而ε.pl是等效塑性應(yīng)變率。應(yīng)力三軸度的計(jì)算公式為：η=-P/q. 這里，p是應(yīng)力張量的靜水壓力，q是von Mises等效應(yīng)力。不同加載模式的應(yīng)力三軸性值給出在下表中。
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仿真客 ??? 2年前
Abaqus-之延性損傷模型 
損傷初始化該模型假設(shè)啟動(dòng)損傷時(shí)的等效塑性應(yīng)變εplD是應(yīng)力三軸度和應(yīng)變率的函數(shù)。當(dāng)材料積分點(diǎn)滿足以下條件時(shí)，損傷啟動(dòng)即發(fā)生。這里，ωD是隨著材料中的塑性變形單調(diào)增加的狀態(tài)變量，η是應(yīng)力三軸度，而ε.pl是等效塑性應(yīng)變率。應(yīng)力三軸度的計(jì)算公式為：η=-P/q. 這里，p是應(yīng)力張量的靜水壓力，q是von Mises等效應(yīng)力。不同加載模式的應(yīng)力三軸性值給出在下表中。
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仿真客 ??? 2年前
不同流道布置的平板式固體氧化物燃料電池蠕變損傷研究 
模型[19-20]控制式中， cij ε 為蠕變應(yīng)變率張量；B 和 n 為蠕變材料常數(shù)； ij S 為偏應(yīng)力；σ eq 為等效應(yīng)力；σ m 是靜水應(yīng)力；σ1 為第一主應(yīng)力；β0 是與應(yīng)力相關(guān)函數(shù)；ρ 為微裂紋損傷參數(shù)；ω 為損傷量從 0 到 1，表示材料初始無(wú)損傷到裂紋產(chǎn)生完全失效； e ε 為等效蠕變應(yīng)變；*f ε 多軸斷裂應(yīng)變； f ε 為單軸蠕變斷裂應(yīng)變，由單軸蠕變?cè)囼?yàn)獲得。
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學(xué)時(shí)習(xí) ??? 2年前
橡膠疲勞≠金屬疲勞 第1部分：平均應(yīng)變效應(yīng) 
對(duì)于應(yīng)變結(jié)晶橡膠，可以使用Mars-Fatemi模型來(lái)定義等效全松弛撕裂能。在這種情況下，等效全松弛撕裂能取決于函數(shù)F(R)，該函數(shù)通過(guò)定義裂紋擴(kuò)展速率模型的冪律斜率，來(lái)描述應(yīng)變結(jié)晶效應(yīng)對(duì)材料疲勞的影響。無(wú)定形橡膠和結(jié)晶橡膠的關(guān)系總結(jié)在表1中[3，4]。 表1.
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Endurica ??? 8月前
【iSolver案例分享55】鋁合金支座受力分析 
與Abaqus的等效塑性應(yīng)變云圖如下所示： 工況2 isolver（左）和Abaqus（右）等效塑性應(yīng)變 工況2螺栓處拉伸得到的力-位移曲線如下： 力-位移曲線 最大反力均為16.381Kn。
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李環(huán)宇 ??? 2年前
Abaqus霍普金森壓桿仿真插件：autoSHPB_V2.2 
，無(wú)需手動(dòng)輔助，自動(dòng)完成幾何-網(wǎng)格-材料-接觸設(shè)置-載荷-場(chǎng)輸出-歷史輸出等流程；③可選擇桿件材料（鋼桿、鋁桿兩種可選）；④可設(shè)置整形片（鋁、黃銅可選）；⑤試樣為金屬塑性及損傷Johson-Cook本構(gòu)，具備材料失效單元?jiǎng)h除；⑥可設(shè)置端面有無(wú)摩擦力影響，研究摩擦力對(duì)試樣變形影響；⑦云圖結(jié)果：位移、速度、柯西應(yīng)力、Mises應(yīng)力、（工程）名義應(yīng)變、真實(shí)應(yīng)變、等效塑性應(yīng)變等；⑧曲線結(jié)果
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原點(diǎn)仿真 ??? 12月前
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