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，結果如下所示：局部和非局部不同網格密度下的當前孔洞體積分數分布示意圖：可以看到不同網格密度下，nonlocal模型的孔隙度幾乎保持不變幾種不同網格密度下，局部和非局部模型的力位移曲線如下：非局部模型的不同網格密度下的斷裂行為的一致性也顯著高于局部模型。

為了避免此類數值求解問題發生，我們會使用非局部效應（不考慮局部效應）總等效塑性應變來計算損傷變量，由結構過程計算的總等效塑性應變場被轉換為非局部效應（交錯方法），意味著將局部值“擴散”為非局部值，應變擴散由長度參數控制，以這種方式，應變局部效應不受定單元網格尺寸控制，而是受“非局部長度參數”限制（這與真實材料中發生的情況類似，應變局部效應將分布在相對較小的區域上），換句話說，該分析對網格細化不敏感。

為了避免此類數值求解問題發生，我們會使用非局部效應（不考慮局部效應）總等效塑性應變來計算損傷變量，由結構過程計算的總等效塑性應變場被轉換為非局部效應（交錯方法），意味著將局部值“擴散”為非局部值，應變擴散由長度參數控制，以這種方式，應變局部效應不受定單元網格尺寸控制，而是受“非局部長度參數”限制（這與真實材料中發生的情況類似，應變局部效應將分布在相對較小的區域上），換句話說，該分析對網格細化不敏感。

傳統的連續介質力學模型無法很好地描述這種非局部行為，而應變梯度模型通過引入應變梯度項，可以更準確地描述納米材料的力學行為。 提高了預測材料性質的能力。應變梯度模型可以更好地捕捉材料的微觀尺度下的非局部效應，從而提高了模型預測材料力學性質的能力。 可以揭示材料行為的新特性。

.，20082006）和微柱壓縮（Raabe，Ma和Roters，2007a）的研究中，則局部模型可能由于無法描述尺寸效應而不足，較小晶粒尺寸的強化效應是由于晶界附近非均勻塑性變形的體積分數較高。文獻中有幾種基于位錯機制的解釋，如晶界前移動位錯的堆積，導致應力集中，從而增加晶界附近的滑移阻力或應變梯度，從而產生額外的位錯密度增量，從而增加滑移阻力（Evers等人，2002）。

.，20082006）和微柱壓縮（Raabe，Ma和Roters，2007a）的研究中，則局部模型可能由于無法描述尺寸效應而不足，較小晶粒尺寸的強化效應是由于晶界附近非均勻塑性變形的體積分數較高。文獻中有幾種基于位錯機制的解釋，如晶界前移動位錯的堆積，導致應力集中，從而增加晶界附近的滑移阻力或應變梯度，從而產生額外的位錯密度增量，從而增加滑移阻力（Evers等人，2002）。

此外，該團隊計算了聲子-聲子散射產生的局部熵，并定量分析了非平衡聲子在界面附近散射產生的熱阻。通過使用Peerls - Boltzmann輸運方程表明，非平衡聲子在Si-Ge界面附近的聲子-聲子散射產生的阻力遠大于界面散射直接引起的阻力。根據玻爾茲曼H定理，聲子非平衡分布導致了聲子散射時產生顯著的熵和熱阻。

</p><p>（二）建立熱–力耦合的力學反演模型</p><p>在輸入數據基礎上，通過構建 FRP 與基底之間的軸向力平衡關系以及界面剪應力與軸向內力梯度之間的對應關系，同時區分 pull–push 與 pull–pull 兩類不同邊界條件，推導出加載端荷載–位移響應與界面 bond–slip 關系之間的解析映射模型，為后續反演計算提供理論基礎。

傳統的熱傳導分析建立在傅立葉定律基礎上，認為熱流溫度梯度為線性分布，而且熱流傳播速度是無限大的。隨著瞬態加熱技術的應用，發現即使在常溫或者高溫下，導熱規律也可能偏離傅里葉定律。非傅里葉導熱模型較傳統的拋物型方程(傅里葉模型)更復雜，其熱傳導特性受到松弛時間的影響。非傅里葉模型具有多種不同形式，目前最常見、最普遍的模型是雙曲型熱傳導模型。

從微觀角度來看，避雷器承受的電壓和能量將大大降低閥片柱局部閥片內的肖特基勢壘，使得泄漏電流增大；從宏觀角度看，氧化鋅電阻片的非線性伏安特性曲線會發生畸變，發生避雷器局部老化情況。閥片局部老化后經過閥片柱的阻性電流和有功功率不斷增加，電場、熱場分布發生變化，絕緣劣化程度不斷加劇，整個避雷器溫度不斷上升，最終導致避雷器發生故障甚至爆炸事故。

同時也介紹了全局收斂的概念，即檢查整個模型的總量（如能量平衡）來確定收斂，但局部收斂準則更為常用且保守，能確保解的正確性。

解決的方法是采用粗實體單元替換板桿單元后采用AutoMPC技術與總體模型連接，完成總體細節分析，提取邊界載荷用于進行細節分析。 ◆ 復雜結構自動分層連接技術 飛機結構是通過成千上萬的緊固件將零件連接裝配組合成部件，在細節模型中采用實體單元模擬每個緊固件，勢必造成模型巨大無法完成分析，對于非疲勞關鍵部位必須進行工程簡化。

表 2：HEM模型和非均質多相流模型對比 多相流基本方程由質量、動量和能量的三個輸運方程組成，同時在氣相和液相的界面上具有額外的跳躍條件以關閉方程系統。而使用HEM模型時，兩相流被視為具有能量獨立的單相流體特性，這就把方程組減少至單相N-S方程來求解，其中流體特性是根據局部流動質量或局部氣體分數來評估的。 無論使用哪種兩相流模型，都必須對固液界面的傳熱進行量化。

在熱模型的基礎上，由于硅基陽極電池工作時的體積變化很大，我們增加了膨脹模型方程。同時，當電池長時間運行時，會因為內部某些多余的化學反應而產生氣體，因此我們還增加了氣體生成模型方程。這些方程與熱模型的10個方程一起，組成了多物理場鋰電池模型，總共使用14個方程，下文將詳細介紹。仿真模型中，如果充放電電流非常大，金屬鹽的濃度會顯著降低，局部有時會降為負值。

▲ 圖9 剪切速率為50 s?1時溫度對純冷卻液與納米流體剪切應力的影響：（a）氧化銅；（b）氧化鋁 溫度程序掃描揭示了強烈的溫度依賴性：隨著系統溫度升高，納米流體的剪切應力與表觀粘度均呈現出顯著的指數級非線性衰減。當動力電池局部發生過熱時，緊貼熱點區域的冷卻介質被加熱，局部粘度驟降，引發雷諾數非線性躍升。

局部網格設置選擇【網格剖分】菜單下的【笛卡爾網格】，點擊進行網格剖分；網格剖分完成后，選擇【載入網格】，可在【檢查網格】窗口中查看網格質量。本次模型利用非結構化六面體網格剖分，長寬比33.3，非正交網格大于70的面個數為零，畸形度大于4的面個數為零，網格質量良好，滿足流熱耦合計算要求，如下圖所示。

可結合舒適性模塊平衡電動車電池與座艙降溫能耗需求，優化整車熱管理控制策略。 排氣模塊 TAITherm排氣模塊可根據排氣管流入口流量和溫度，基于排氣系統的三維幾何模型自動計算不同部件的對流換熱系數、三元催化器的生熱量等，結合一維標準管道流動模型完成排氣系統表面溫度的預測。