各向同性硬化von Mises率無關彈塑性本構理論以及umat源代碼 
各向同性硬化von Mises率無關彈塑性本構理論以及umat源代碼1 本構理論1.1 率形式對于各向同性線彈性材料，其本構方程為：式中假設了應變張量可以分解為彈性應變和塑性應變兩部分：因此塑性本構的關鍵在于計算塑性應變的演化。
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dearjj ??? 2年前
一種可用于形狀記憶合金（SMA）的UMAT子程序 
本構關系子程序采用彈塑性 - 相變耦合本構模型，總應變可分解為：1) 彈性行為：基于線彈性理論，由楊氏模量（E）和泊松比（ν）描述；2) 塑性行為：采用 J2 塑性理論，通過 Von Mises 屈服準則判斷屈服，關聯流動法則描述塑性流動；3) 相變耦合：馬氏體體積分數（tfv）通過硬化曲線調控屈服應力，塑性應變增量反哺 tfv 演化，形成 “塑性 - 相變” 雙向耦合
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Abaqus_JUN ??? 9月前
基于廣義Hoek-Brown應變軟化巖體GRC曲線及圍巖位移應力塑性區繪制的matlab源碼包括詳細
<p>基于廣義Hoek-Brown應變軟化巖體GRC曲線及圍巖位移應力塑性區繪制的matlab源碼，圍巖特征曲線、支護特征曲線、圍巖塑性區、位移和應力云圖繪制詳細代碼，看懂后可隨意更改參數，適應于彈脆性、理想彈塑性和應變軟化巖體各種彈塑性本構模型</p>
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柳佳慧 ??? 3年前
基于Runge-Kutta算法的硬化土模型二次開發 
得到r后，可將分成彈性增量{?σen+1}和彈塑性增量{?σepn+1}兩部分，通過彈性剛度矩陣反算得到真實彈性應變增量{?εe}：式中：{?ε n+1}為第n+1步的應變增量。由上式可得彈塑性應變增量{?ε ep}。彈塑性階段的應力更新求解式如下：式中：?εep為塑性應變增量；為對塑性應變求積分。
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CAEer吳皓 ??? 2年前
如何將三維彈塑性本構應用于平面應力問題中 
1 本構理論本文講解如何將三維的率無關彈塑性理論應用到平面應力問題中。對于平面應變和軸對稱問題，由于是相應的應變分量為0，因為可以直接使用三維的本構，只需將相應的應變分量設為0作為本構的輸入即可。
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dearjj ??? 1年前
ABAQUS彈塑性umat子程序，云圖里塑性應變一直都是0，是為什么？
小白求助各位大佬，模型沒問題，場輸出也選了塑性應變和等效塑性應變，子程序沒問題，log文檔里也顯示屈服了，但是云圖里塑性應變和等效塑性應變一直都是0，輸出單元數據也一直都是0，想問一下還有什么可能的原因導致這個問題??????
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Celeste_8081 ??? 1年前
abaqus|| 輸出的應力應變曲線為什么不按照我輸出的彈塑性參數呢？
照著實驗樣品建立的模型拉出來的曲線卻和實驗在屈服強度上有很大的差別這是為什么呢 ，剛接觸仿真！！ 求大佬解答
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Survived ??? 2年前
隨動硬化von Mises率無關彈塑性本構理論以及umat源代碼 
</p><p>二者應力應變滯回曲線對比如圖：</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202402/2787199530f7487cfbf12d5376302c9c.png"></p><p>二者等效塑性應變演化曲線對比如圖：</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202402/118f2dbd811cb1264e23d2812f932643
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dearjj ??? 2年前
從工程應力應變曲線到仿真材料卡片：一位CAE工程師的實戰筆記 
*MAT_024 (MAT_PIECEWISE_LINEAR_PLASTICITY)： 這是整個汽車工業與消費電子防撞設計中使用頻率最高的通用彈塑性卡片。它的魅力在于卓越的魯棒性。工程師可以通過LCSS表格輸入離散的真實應力-真實塑性應變曲線族來定義應變率效應。實踐經驗警告： LCSS表格的插值機制是基于自然對數插值的。
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國高材高分子材料產業創新中心 ??? 11天前
各向同性彈塑性本構的vumat源代碼：通過修改umat 
（左圖為Abaqus材料庫計算，右圖為vumat子程序計算結果）：等效塑性應變對比結果如下（左圖為Abaqus材料庫計算，右圖為vumat子程序計算結果）：反力曲線對比如下：塑性耗散曲線對比如下：3.2 圓棒拉伸測試對一圓棒骨料進行單軸拉伸，其邊界條件如下：von Mises應力對比結果如下（左圖為Abaqus材料庫計算，右圖為vumat
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dearjj ??? 8月前
Abaqus彈塑性+損傷樹脂基體本構Umat子程序問題請教？
UMAT_Elasto-Plastic_Damage.pdf最近編寫2個umat子程序做復合材料基體的彈塑性+損傷本構分析：在彈塑性階段時結果吻合，但加入損傷部分后在應力峰值處，有效應力值不再增加，從而不收斂。個人理解的是沒達到損傷前一直是彈塑性階段并沒觸發損傷的程序，應該是和彈塑性的umat結果一樣的。請教大家，這個問題要怎么解決？圖1.彈塑性損傷基體本構圖2.
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Structure_0215 ??? 3年前
使用Neuber法則修正彈塑性應力小結 
Nbuber法則的定義是應力和應變的乘積始終恒定：應力×應變=常數。在雙折線材料本構模型基礎上，利用Neuber法則，修正彈塑性應力值。此時已知 、和 材料的雙折線方程，只需要求解紅色雙曲線與綠色直線的交點，即為所求彈塑性應力值示例： 以下根據雙線性材料本構模型，利用Neuber法則對超過屈服強度的彈性應力進行彈塑性修正，估計。
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cae_lizh ??? 1年前
ABAQUS彈塑性umat子程序，為什么云圖里塑性應變一直都是0？
求助各位大佬，模型沒問題，場輸出也選了塑性應變和等效塑性應變，子程序沒問題，log文檔里也顯示屈服了，但是云圖里塑性應變和等效塑性應變一直都是0，輸出單元數據也一直都是0，想問一下還有什么可能的原因導致這個問題??????
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Celeste_8081 ??? 1年前
彈塑性力學陳明祥下載 
彈塑性力學問題的求解在彈塑性力學中本構關系的研究卻要復雜得多。首先彈塑性體的本構關系中，應力和應變之間已經沒有一一對應的關系，應變的大小不僅與載荷有關，而且與變形歷史有關。在具體求解邊值問題時，往往遇到許多數學上的困難。在塑性力學求解問題中，對屈服函數進行簡化具有重要意義。從計算角度來看，當主應力大小次序為已知時，應盡量采用特雷斯卡屈服條件。
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知識先鋒 ??? 4年前
寧博士CAE：ANSYS超彈材料的應力應變曲線的擬合及材料參數確定 
寧博士CAE：ANSYS超彈材料的應力應變曲線的擬合及材料參數確定
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寧博士CAE團隊 ??? 3年前
基于UMAT的蠕變變形仿真 
借鑒彈塑性的編寫經驗，蠕變應變和塑性應變類似，也屬于非機械應變，并不參與應力的增長。更關鍵的是，在編寫彈塑性程序的時候，就會接觸到“流動方向”這個概念，它主要解決的是三維模型中，等效應變如何分配到各個方向的問題。因為本構關系需要通過矩陣來運算，應變列向量有各個方向的應變，一個等效應變值，必須分配到每個方向上才行。然后是載荷與分析步的處理。
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靜界有限元 ??? 17天前
LS-Dyna第24號材料彈塑性模型的曲線輸入問題？
使用lsdyna中24號材料描述材料的彈塑性行為，其中LCSS一項中輸入應力-應變曲線的數據，輸入的應該是整條曲線，還是應該僅僅輸入塑性段的應力-應變數據呢？跪請各位大神指點
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陳聰 ??? 2年前
并不簡單的彈塑性本構子程序 
彈塑性材料有屈服強度這個概念，就是指進入塑性后，本來向上的曲線開始低頭了，所謂之“屈服”。只要做結構強度方向，彈塑性幾乎是個天天都能聽到的詞，以至于我對它毫無“敬畏之心”，總覺得這個玩意很簡單。尤其是我研究生開始做復合材料力學以后，就覺得復合材料比金屬高端多了。
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靜界有限元 ??? 6月前
塑性工程學報：Custom450鋼拉伸的晶體塑性有限元分析 
分別對包含1、2、3組滑移系開動的情形進行模擬，結果如圖3所示，只有主滑移系 { 110} < 111 >啟動時，應力——應變曲線在彈塑性區間過渡的位置存在明顯拐點，并與試驗曲線吻合良好。
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CPFEM工作室 ??? 3年前
huang晶體塑性umat耦合Johnson-cook 損傷模型，實現晶體材料彈-塑-損傷模擬分析 
在huang晶體塑性程序的基礎上，調用johnson-cookd損傷函數，編寫過程中，需要自定義響應的狀態變量，如等效塑性應變，等效塑性應變率，損傷變量，以及是否進行損傷單元的刪除分析。其中等效塑性應變增量的計算，通過滑移系統的分切應力與對應滑移系統剪切應變的乘積絕對值之后與等效應力的比值獲得。并最終實現損傷的表征，采用umat子程序進行編寫。
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晶體塑性有限元 ??? 3年前
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