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在ABAQUS中建立100*100*100的立方體塊，試件的底部固定，頂部反復加載-卸載，通過UMAT得到的模擬結果如下：

圖6 漿錨連接節點Abaqus模擬結果與試驗結果對標3.漿錨連接裝配式剪力墻Abaqus滯回性能分析結果3.1滯回曲線與骨架曲線對比加載初期試件處于彈性受力狀態，加載與卸載位移曲線基本重合，荷載加載到195kN拼縫處部分混凝土出現損傷，逐漸形成水平貫通；當荷載達到348kN時，邊緣構件拼縫處豎直分布鋼筋屈服，試件進入屈服階段，如圖7。

2.結果對比實驗數據與模型預測結果如圖 1 所示（曲線趨勢與文獻 [鄒京辰等，2025] 一致）：試件的力 - 位移曲線和應力-應變曲線均呈現典型超彈性特征：加載階段因奧氏體→馬氏體相變出現應力平臺，卸載階段因反向相變應力驟降；曲線趨勢與文獻結果基本吻合，驗證了子程序對相變力學行為的精準捕捉。

測試模型在ABAQUS的PART模塊，用回轉體方法，創建一個啞鈴形試驗件，根據對稱性，建立1/4模型。 底部固定，頂部拉伸，內部面設置對稱條件。 為了加速計算進程，設置質量縮放。

由于試驗中一般控制試件的平面外自由度，所以我們主要從二維角度進行分析。

采用改進的 Riks 方法 [9] 來求解幾何和材料非線性短柱模型，從而可以追蹤卸載行為。

抗凹性是衡量車身外覆蓋件使用性能的重要指標之一，車身外覆蓋件尺寸大，結構有一定的曲率和預變形，使用過程中在外載荷作用下其形狀發生凹陷撓曲甚至產生局部永久凹痕。新車開發過程中，頂蓋、側圍、翼子板、發蓋等車身覆蓋件必須進行抗凹性能設計。主機廠常用Abaqus實現車身覆蓋件的抗凹性分析，本帖僅演示LS-DYNA 隱式求解在發蓋抗凹性方面應用，具體載荷大小及評價標準不做要求。

因此，選擇壓頭作為接觸主面，車門外板作為接觸從面，摩擦系數為0.15，添加有限滑移約束，約束鉸鏈安裝點與門鎖扣安裝點123456自由度，約束壓頭中心點除加載方向之外的其他自由度，加載方向為車門外板法向，在壓頭上加載200 N集中力，然后卸載。

(a) 全局視圖 (b) 試件的放大視圖 圖 5 試件經歷均勻變形時的 Mises 應力 (t=3.0×10-4 s) 經過穩定變形階段后，反射波和傳遞波分別向入力桿和出力桿擴散，試件上 Mises 應力逐漸減小到較低的水平，試件開始經歷卸載，如圖 6 所示。圖中 Mises 應力云圖的單位為 KPa。

先按最大載荷預加載，卸載后分級施加載荷，加到最大載荷后再分級卸載，升程、回程都讀取位移值，取其平均值。實驗測得的扭轉剛度值為22000N·mm/deg。 從上面結果可知，扭轉剛度的仿真值與實驗值誤差在2％以內，對標性較好。基于5×5mm的網格采用等效acm焊點模型可以用于白車身的扭轉剛度計算。

貴州大學林學院文獻來源：水利規劃與設計，2023年2月引文格式：[1]趙驊,薛煬皓,任鈺馨等.基于ABAQUS的單向循環荷載簡支梁損傷分析[J].水利規劃與設計,2023(02):142-146.聲明：以上內容來源自網絡，版權歸原作者所有，僅用于學習交流，感謝原作者的分享，如有版權問題，請聯系刪除。