ansys 與試驗(yàn)對(duì)比的案例
試驗(yàn)振動(dòng)臺(tái)的仿真對(duì)比
想對(duì)比一下試驗(yàn)振動(dòng)臺(tái)的振動(dòng)與仿真分析之間的差異，但是不知道邊界的施加。
基于CFD的離心通風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)優(yōu)化方法與試驗(yàn)對(duì)比
三、試驗(yàn)研究
圖12為A型離心風(fēng)機(jī)改進(jìn)前后的模擬與試驗(yàn)對(duì)比風(fēng)量—靜壓曲線，從圖中看出，在改進(jìn)前后數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合良好，隨著流量的增加，數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)值誤差增大，但誤差整體保持在5%之內(nèi)，可以很好地預(yù)測(cè)風(fēng)機(jī)性能，利用上述方法用于風(fēng)機(jī)性能預(yù)測(cè)是可行的。同時(shí)，改進(jìn)后的風(fēng)機(jī)靜壓有所降低，更加接近設(shè)計(jì)工況。圖13為改進(jìn)前后的A型風(fēng)機(jī)的風(fēng)量—功率曲線以及風(fēng)量—效率曲線，從圖中看出，風(fēng)機(jī)的葉輪結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)后，功率明顯降低，效率提高，達(dá)到了優(yōu)化設(shè)計(jì)的目的，效率的提高也改善了風(fēng)機(jī)的噪聲特性。從圖14也可看出，改進(jìn)后的A型風(fēng)機(jī)噪聲特性明顯改善，設(shè)計(jì)工況點(diǎn)的A聲級(jí)降低了達(dá)4.0dB，很好地保證了噪聲指標(biāo)的穩(wěn)定性，實(shí)現(xiàn)了設(shè)計(jì)目標(biāo)。
文章來(lái)源：聚英風(fēng)機(jī)
展開 織物透氣性試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)的條件對(duì)比
透氣性試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)的試驗(yàn)條件對(duì)比如下表：
更多織物透氣性知識(shí)http://www.qinsun-lab.cn/
基于SiPESC平臺(tái)結(jié)構(gòu)有限元仿真與試驗(yàn)在線對(duì)比模塊開發(fā)
研究背景與意義
航天、航空、機(jī)械等裝備結(jié)構(gòu)研發(fā)中，試驗(yàn)校核與驗(yàn)證是關(guān)鍵工作。開發(fā)結(jié)構(gòu)有限元計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比工作需要完成：有限元數(shù)據(jù)導(dǎo)入、試驗(yàn)數(shù)據(jù)離線/在線導(dǎo)入、有限元模型可視化、有限元模型交互操作、計(jì)算數(shù)據(jù)管理、試驗(yàn)數(shù)據(jù)管理、靜態(tài)/動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)的表格和圖像顯式、數(shù)據(jù)導(dǎo)出。
SiPESC提供了良好模塊接口開放性與插件動(dòng)態(tài)組裝功能，同時(shí)支持CAD可視化、各類Python庫(kù)集成，Python腳本二次開發(fā)。SiPESC支持多類主流商用CAE軟件的數(shù)據(jù)導(dǎo)入，大規(guī)模有限元數(shù)據(jù)庫(kù)(1000GB以上)，上億自由度規(guī)模復(fù)雜組合結(jié)構(gòu)有限元可視化、通用界面開發(fā)環(huán)境。通過(guò)C++插件接口與Python腳本可以靈活操縱SiPESC平臺(tái)的有限元數(shù)據(jù)庫(kù)、有限元模型可視化，也可支持新模塊、新功能的開發(fā)與集成、界面功能拓展。
有限元計(jì)算與試驗(yàn)在線對(duì)比功能基于上述工作基礎(chǔ)，完成了軟件總體架構(gòu)的設(shè)計(jì)與初步功能開發(fā)。
算例展示
該算例在建立有限元模型的基礎(chǔ)上，利用SiPESC所提供的模塊接口與插件組合功能，在Python腳本的基礎(chǔ)上，實(shí)現(xiàn)了試驗(yàn)結(jié)果與有限元的實(shí)時(shí)比對(duì)功能，并提供了可視化的頁(yè)面布局。
展開 
ansys進(jìn)行混凝土的損傷計(jì)算
驗(yàn)證算例來(lái)源于老外（1976）的一篇論文，
四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)（分析局部疲勞），原模擬采用的土木專用仿真軟件TNO DIANA。
經(jīng)過(guò)ANSYS計(jì)算（未進(jìn)行循環(huán)加載，一次性加載到最大，位移控制），結(jié)果達(dá)到預(yù)期效果，荷載位移曲線擬合度較好。
等效塑性應(yīng)變?cè)茍D
原試驗(yàn)與模擬對(duì)比
試驗(yàn)試件尺寸
原文提供的部分混凝土參數(shù)
總體損傷云圖
模型
ANSYS結(jié)果與試驗(yàn)對(duì)比
ABAQUS單軸拉伸仿真分析與試驗(yàn)對(duì)比
單軸拉伸試驗(yàn)與仿真
概述
單軸拉伸試驗(yàn)是基本的材料力學(xué)性能測(cè)試試驗(yàn)，本文采用ABAQUS軟件模擬其試驗(yàn)過(guò)程。
模型設(shè)置
模型難點(diǎn)在材料設(shè)置上，采用韌性損傷準(zhǔn)則，考慮應(yīng)力三軸度，損傷演化等。
應(yīng)在場(chǎng)變量輸出中勾選剛度退化、損傷起始準(zhǔn)則及單元?jiǎng)h除。
3. 結(jié)果對(duì)比
頸縮
斷裂
某柴油機(jī)進(jìn)氣道數(shù)值分析及試驗(yàn)對(duì)比
本文通過(guò)結(jié)合模擬分析，結(jié)合試驗(yàn)對(duì)比兩種方法對(duì)進(jìn)氣道性能的研究，得出以下結(jié)論：
（1）隨著氣門升程增加，流量系數(shù)與渦流比的各自模擬值與試驗(yàn)值的變化趨勢(shì)均保持一致；
（2）流量系數(shù)模擬值稍大于試驗(yàn)值，而渦流比模擬值稍小于試驗(yàn)值；
（3）本柴油機(jī)的氣門座圈倒角在小氣門升程時(shí)對(duì)提高渦流比有明顯作用，但在大氣門升程時(shí)沒有作用，需要優(yōu)化氣門座圈和氣門結(jié)構(gòu)。
某柴油機(jī)進(jìn)氣道數(shù)值分析及試驗(yàn)對(duì)比
本文通過(guò)結(jié)合模擬分析，結(jié)合試驗(yàn)對(duì)比兩種方法對(duì)進(jìn)氣道性能的研究，得出以下結(jié)論：
（1）隨著氣門升程增加，流量系數(shù)與渦流比的各自模擬值與試驗(yàn)值的變化趨勢(shì)均保持一致；
（2）流量系數(shù)模擬值稍大于試驗(yàn)值，而渦流比模擬值稍小于試驗(yàn)值；
（3）本柴油機(jī)的氣門座圈倒角在小氣門升程時(shí)對(duì)提高渦流比有明顯作用，但在大氣門升程時(shí)沒有作用，需要優(yōu)化氣門座圈和氣門結(jié)構(gòu)。
基于OpenSees平臺(tái)的液化側(cè)向擴(kuò)展場(chǎng)地樁基離心機(jī)振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)數(shù)值模型及結(jié)果對(duì)比 ￥500
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</figure>
</figure><p><span style="color: rgb(25, 27, 31);">本案例提供：（1）OpenSees模型；（2）國(guó)外離心機(jī)實(shí)驗(yàn)報(bào)告及原始數(shù)據(jù)；（3）試驗(yàn)所用地震動(dòng)數(shù)據(jù)；（4）模擬結(jié)果數(shù)據(jù)及Origin圖片；（5）繪制的試驗(yàn)布置與數(shù)值模型示意圖。以上內(nèi)容足以作為大論文某一章內(nèi)容或SCI期刊某一節(jié)內(nèi)容。
展開 氣流支撐裝置ABAQUS隨機(jī)振動(dòng)分析方法與試驗(yàn)對(duì)比探討
裝置簡(jiǎn)介：
為取得氣流脈動(dòng)對(duì)試驗(yàn)件在流場(chǎng)中的動(dòng)態(tài)性能影響，特制作了如圖所示的裝置，裝置主要由試驗(yàn)件、測(cè)力天平、支桿和基座組成。
支桿固定于基座上，支桿前段安裝一測(cè)力天平，天平前段安裝試驗(yàn)件，整個(gè)裝置固定于氣流通道的正前方地面。試驗(yàn)時(shí)當(dāng)氣流的速度穩(wěn)定后，采集天平數(shù)據(jù)，測(cè)得在氣流脈動(dòng)情況下作用于試驗(yàn)件上力的變化，同時(shí)在支桿上布置振動(dòng)傳感器測(cè)量支桿隨機(jī)振動(dòng)情況（加速度響應(yīng)）。
2. ABAQUS隨機(jī)振動(dòng)分析
為結(jié)合試驗(yàn)對(duì)裝置進(jìn)行隨機(jī)振動(dòng)分析，由于ABAQUS軟件裝配分析功能較強(qiáng)大，我想用ABAQUS對(duì)裝置進(jìn)行隨機(jī)振動(dòng)分析。
目的：利用采集到得天平隨機(jī)力載荷作為激勵(lì)，分析得到支桿隨機(jī)振動(dòng)響應(yīng)情況，與試驗(yàn)測(cè)得的相應(yīng)部位響應(yīng)情況進(jìn)行對(duì)比。
步驟如下：
⑴在ABAQUS中建立裝配體有限元模型。
⑵第一步對(duì)整個(gè)裝配體模型進(jìn)行模態(tài)分析（step-1 Frequency）
⑶第二步建立隨機(jī)振動(dòng)分析步（step-2 Random response）
3. 問題：
⑴這個(gè)分析思路對(duì)不對(duì)？
展開 基于Radioss的牽引車車架模態(tài)仿真與試驗(yàn)對(duì)比分析.pdf
基于Radioss的牽引車車架模態(tài)仿真與試驗(yàn)對(duì)比分析.pdf
拉伸試驗(yàn)CAE分析對(duì)比（涉及殘余應(yīng)力映射、動(dòng)態(tài)松弛） ￥15
本文主要講述：
1、拉伸試驗(yàn)的CAE建模及分析，涉及樣片拉伸試驗(yàn)仿真的約束和加載等；
2、通過(guò)關(guān)鍵字輸出拉伸試驗(yàn)后樣片的殘余應(yīng)力應(yīng)變厚度變化等信息；
3、通過(guò)映射和動(dòng)態(tài)松弛，將殘余應(yīng)力應(yīng)變引入試片拉伸分析，驗(yàn)證加工硬化的影響。
拉伸試驗(yàn)樣片基礎(chǔ)尺寸如下：
拉伸試驗(yàn)CAE建模：
1、網(wǎng)格基本尺寸2mm，試片厚度1.2mm，材料B250P1。
2、左端對(duì)兩排單元的節(jié)點(diǎn)進(jìn)行全約束（*BOUNDARY_SPC_option），右端對(duì)兩排單元的節(jié)點(diǎn)施加強(qiáng)迫運(yùn)動(dòng)（*BOUNDARY_PRESCRIBED_MOTION_RIGID）。
3、在試片中間建立彈簧單元來(lái)模擬標(biāo)距，可以通過(guò)彈簧的變化量來(lái)計(jì)算應(yīng)變。
工況一：加載端強(qiáng)迫位移15mm。
工況二：加載端強(qiáng)迫位移3mm，輸出dynain文件（包含殘余應(yīng)力應(yīng)變等）。
工況三：對(duì)拉伸試片映射工況二的殘余應(yīng)力應(yīng)變后，采用動(dòng)態(tài)松弛，最后加載端強(qiáng)迫位移15mm。
以上僅作為學(xué)習(xí)研究的方法，涉及具體拉伸試驗(yàn)對(duì)標(biāo)等工作，需要做一定的調(diào)整。
展開 積鼎CFD VirtualFlow：航空及汽車燃油晃動(dòng)流體仿真計(jì)算及試驗(yàn)對(duì)比
圖11 0.8s燃油箱內(nèi)部壓力（左側(cè)）和速度（右側(cè)）
實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證
本節(jié)通過(guò)與某油箱晃動(dòng)實(shí)驗(yàn)的對(duì)比，驗(yàn)證了VirtualFlow軟件計(jì)算精度。該實(shí)驗(yàn)來(lái)自于馬德里理工大學(xué)的晃動(dòng)實(shí)驗(yàn)室（http://canal.etsin.upm.es/archives/2276/laboratorio-de-sloshing/?lang=en）。
下面給出了不同時(shí)刻實(shí)驗(yàn)攝影圖和計(jì)算結(jié)果的對(duì)比?？傮w上，在相同的輸入條件下，VirtualFlow軟件能較好地還原油面形狀，計(jì)算精度較高。
圖12
結(jié) 論
通過(guò)上述案例介紹，我們可以看出VirtualFlow軟件在燃油晃動(dòng)模擬方面展現(xiàn)出了卓越的適用性。無(wú)論是對(duì)于簡(jiǎn)單的燃油晃動(dòng)現(xiàn)象，還是對(duì)于復(fù)雜的、涉及多種物理效應(yīng)的晃動(dòng)問題，該軟件都能夠提供穩(wěn)定、可靠的解決方案。綜上所述，VirtualFlow軟件在燃油晃動(dòng)領(lǐng)域的應(yīng)用具有廣闊的前景和巨大的潛力。我們期待該軟件在未來(lái)能夠?yàn)槿加突蝿?dòng)及相關(guān)領(lǐng)域的研究和應(yīng)用帶來(lái)更多的創(chuàng)新和突破。
展開 應(yīng)用不同計(jì)算模型的巖石/混凝土單軸抗壓試驗(yàn)簡(jiǎn)單對(duì)比
計(jì)算結(jié)果：
單軸壓縮試驗(yàn)、Mohr-Coulomb破壞-完整的巖石
抗壓強(qiáng)度：30MPa
殘余壓縮強(qiáng)度：20MPa。
單軸拉伸試驗(yàn)、拉伸斷裂失效-節(jié)理
拉伸強(qiáng)度：0.5MPa
殘余拉伸強(qiáng)度：0.1MPa
修正的DP混凝土：
（1）單軸拉伸強(qiáng)度：3.0 MPa；
（2）單軸抗壓強(qiáng)度：30.0 MPa；
（3）雙軸抗壓強(qiáng)度：36.0 MPa；
（4）膨脹參數(shù)：拉伸膨脹系數(shù)：0.25；壓縮膨脹系數(shù)：1.00。
ANSYS與FLUENT瞬態(tài)散熱模型對(duì)比
最近在做熱分析時(shí)，得到這樣一個(gè)ansys的算例——帶空金屬板冷卻的瞬態(tài)熱分析，使用fluent軟件進(jìn)行了仿真，與ansys的結(jié)果做以對(duì)比。
問題描述如下：一長(zhǎng)方形金屬板，板得長(zhǎng)度為15cm，板得中央是一個(gè)半徑為1cm的圓孔。板得初始溫度為500℃，將其突然放置于溫度為20℃，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為100W/(㎡*℃)的流體介質(zhì)中，試計(jì)算：
1）第1s及第50s這兩個(gè)時(shí)刻金屬板內(nèi)的溫度分布；
2）金屬板上4個(gè)頂點(diǎn)在前50s內(nèi)的溫度變化（本文只取左上角點(diǎn)A，如圖1所示）。
該金屬板得基本材料性質(zhì)如下：
密度為5000kg/m3，比熱容為200J/(kg*℃)，導(dǎo)熱系數(shù)為5W/(m*℃)。
圖1
對(duì)于這個(gè)問題，模型比較簡(jiǎn)單，本文對(duì)其操作步驟不再詳述，重點(diǎn)在對(duì)比ansysy和fluent的仿真結(jié)果上。
圖2
圖3
從上圖中可以看出，Ansys的分析結(jié)果：1s時(shí)，A點(diǎn)的最大溫度為499.999℃，最小溫度為464.98℃；50s時(shí)，最大溫度為437.713℃，最小溫度為270.812℃。Fluent仿真結(jié)果：1s時(shí)，A點(diǎn)的最大溫度為499.99℃，最小溫度為465.37℃；50s時(shí)，最大溫度為437.4℃，最小溫度為275.72℃。從上面的兩組數(shù)據(jù)可以看出，兩種軟件的結(jié)果是吻合的，相差在1%左右。
圖4
從上圖中可以看出，ANSYS和FLUENT的結(jié)果趨勢(shì)完全吻合，最大相差4%。
針對(duì)兩款軟件對(duì)此問題的求解的結(jié)果的差別，或許是求解方式上的差別，ansys是基于有限元的求解方法，fluent是基于有限體積的求解方法。
展開 