通過參數化控制環向與徑向劃分，自動生成節點坐標與單元連接關系，從而構建出完整的肋環型空間結構。 圖1-1 實際結構 在建模邏輯上，腳本通過循環與參數變量控制節點分布，自動完成節點生成、單元連接、截面與材料定義。模型在生成完成后，可直接進入求解階段，無需手工建模。

有關詳細信息，請參閱文章“Ansys Zemax | 如何使用極探測器和 IESNA / EULUMDAT 光源數據” 在OpticStudio中可以將光線數據庫中的光線保存為 . SDF文件格式（光譜數據格式），該格式包含光線擊中特定物體上一點的所有光線數據。

EAS 通過以下增強模式優化膜應變場： 修改部分參數用于增強面內膜應變： 為面內自然坐標（），為增強參數。 該模式可描述面內應變的線性與交叉項分布，確保在非均勻彎曲（如懸臂梁受彎）時，膜應變隨坐標平滑變化，避免 “過剛” 現象。 1.2 出平面彎曲改善：厚度應變的增強與體積鎖定消除 出平面彎曲（如圓柱殼受徑向載荷）中，厚度方向應變（）的分布是關鍵。

擴展非球面的矢高z可以描述為： 公式中： ? c 是曲率（曲率半徑的倒數） ? r 是以鏡頭單位表示的徑向坐標 ? k 是圓錐常數 ? ρ 是歸一化徑向坐標 ? αi是以透鏡單位表示的非球面系數。 擴展非球面多項式可以擴展到 480 階。 優化非球面項需要注意，因為非球面項之間可能會相互沖突，并且高階系數可能導致不可制造的形狀。

該子鏡的中心距離虛擬平板玻璃的厚度可以通過在2100mm的基礎上減去基底拋物鏡在徑向距離為270mm處的矢高得到。本例中不規則面的矢高計算方法與計算標準球面矢高的方法相同，其中不規則面的參數為：圓錐系數為-1，曲率半徑為-4000mm以及徑向坐標為270mm。可以在優化函數編輯器中使用優化操作數SSAG直接讓OpticStudio計算出矢高值。

將 s809 翼型件坐標導入 SW 并從這些坐標創建基本輪廓（3D 草圖）。此基礎剖面將在零徑向位置處繪制在基礎平面圖上。您還將創建鈍后緣，這將更容易制作高質量的網格，此外，在實際的 NREL VI 階段風力渦輪機葉片中，后緣是鈍/方形的。

沿梁中線的曲線橫坐標為s，其膜和彎曲變形分別為： 從上述式子可以看出，這要求環向位移至少為C0連續，徑向位移至少為C2連續，則位移表達為： 則膜和彎曲變形為： 當該單元用于模擬純彎曲變形時（無膜拉伸）膜應變必須為零，則只能滿足下列條件： 物理上滿足第一個條件可以，而第二個條件如果滿足，則徑向位移w始終為常數，這與方程假設不協調，所以系數

Krepper＆Rzehak（2011）通過Ansys CFX進行模擬分析。

在x坐標為4.5米的直徑上進行測量。采用不可壓縮模型、代數滑移兩相流模型進行模擬。

雙螺桿擠出機由于其不同的工作環境以及物料，使得螺桿擠出機實際的工作環境更加復雜，對螺桿擠出機的轉速要求也更高，研究只是提出對于普通螺桿擠出機的設計，對于行星輪系傳動比怎樣選擇才能使得加速混合段、加速輸送段的速度達到最優，螺桿是否可以設置多個加速混合段和加速輸送段，還需要深入研究。