現場實測
關注創建者：姜講蔣醬 創建時間：2023-03-06
現場實測的視頻教程
3DCS中如何添加公差—線性公差、形位公差
也可以直接導入CAD中的三維標注PMI信息或者現場實測數據來進行公差仿真分析。因此正確且靈活的公差設置有助于提高建模的效率。本期課程我們將介紹在3DCS中如何添加公差--線性公差、形位公差等等，便于用戶根據不同建模場景靈活選用。 培訓大綱 1.?CAD平臺集成介紹 2.?3DCS分析流程簡介 3.?GD&T 的定義 4.?Linear Tolerance 5.?
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現場實測的實例教程
01
風荷載研究方法
包括：現場實測法、風洞試驗、數值模擬(CFD仿真)。
1-現場實測法
比如本文中對比數據就是來自于英國西爾索(Silsoe)研究院與新西蘭奧克蘭大學合作建造的一個6m立方體實測模型（Silsoe 立方體)，主要用于研究風和結構的相互作用[1]。
由于實測法數據較為真實，具有很高的參考價值。因此很多人將CFD應用在工程項目前，先會做一個對比模型與Silsoe立方體結果進行對比，驗證軟件的可靠度。
但該方法成本較高，應用較為局限。
2.風洞試驗法
相比于上一種方法，可以在設計階段對建筑的風荷載進行研究。
但是需要采用縮尺模型，雷諾數比實際項目小很多，某些對雷諾數敏感的建筑，其結果可能會有偏差。而且需要做很多工作來保證來流風與實際風剖面接近，不同的人不同的實驗室做相同的試驗，結果可能會有較大離散性。
試驗的周期較長，成本高昂，一般只有大型重點項目才會采用這種方法。
3.數值模擬(CFD仿真)
相比于風洞試驗，周期短、成本低，可全尺度模擬。
展開 圖5中藍色曲線為基礎方式，綠色曲線為采用實測參數的儲能接入后方式，紅色曲線為采用典型參數的儲能接入后方式。
圖5 負荷中心110 kV母線電壓恢復曲線
圖6 榔梨儲能站儲能無功輸出曲線
從曲線對比可以看出，接入儲能后曹家坪110 kV母線電壓恢復速度有所提升，表明儲能對于改善電網暫態電壓特性具有支撐作用，但實測參數的效果不如典型參數(表2)。從儲能輸出曲線來看，實測參數仿真中儲能的輸出比典型參數輸出要低，因而電壓恢復效果較差。主要是實測參數部分考慮了低穿參數，即啟用低穿功能，而典型參數并未啟用，這導致了兩套參數在同一故障擾動下輸出特性的不同，也說明了實測參數對于準確評估儲能電站參與電網 調節特性評估的重要性。
表2 典型參數與實測參數對比
4 結語
本文論述了電化學儲能電站控制系統的典型架構，結合關鍵性能指標，設計了現場實測方法。通過提取關鍵參數進行辨識，獲得與實測特性一致度較高的仿真用模型參數，并基于湖南電網進行了仿真驗證。仿真分析表明，儲能電站對于改善電網暫態電壓恢復特性具有一定的支撐作用，需結合現場實測進行評估。
文章來源：湖南電力
展開 一直懷疑abaqus在用三維模型和軸對稱模型分析同樣的東西的結果，
在動力分析時軸對稱結果非常不可靠，與現場實測相差10倍，
而三維比較接近現場實測結果。
為此建了個簡單的模型，用abaqus6.12做的，inp也附上，
大家一起探討一下。
直徑2m、高0.5m的圓柱體，彈性材料，彈性模量35E6Pa，泊松比0.35，柱頂面作用一個圓形荷載，1E6Pa，計算柱頂面中心點的最大位移。
分別用三維模型和軸對稱模型來模擬，結果見下面兩個圖，三維的頂面中性點位移1.026E-2，軸對稱1.151E-2。
inp.zip
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展開 在整個系統的運行中，SDA脫硫塔需在負壓條件下運行，由于現場實測3#線出口管道阻力大，導致正壓區處于脫硫塔旋轉霧化器處，致使旋轉噴霧器無法正常運行。對3#線系統進行模擬分析，并提出方案優化降阻。
3#線管道三維模型
圖紙中顯示，3#線進口管道均為雙風機進口，且管道進口尺寸均為3600mm×2600mm，進口管道煙氣量為90萬，進口速度邊界為13.35m/s。煙氣溫度為150℃。
3#線管道系統優化
由于現場實測結果表明，3#線出口管道阻力較大，因此需對3#線出口管道進行模擬優化，初始情況下出口管道內流線圖如下：
3#線出口管道內流線圖
出口管道總阻力為778Pa，其中Z字形彎頭阻力為363.6Pa，增壓風機出口彎頭的阻力為210.1Pa，風阻主要集中在這兩個區域內，對Z字型彎頭和增壓風機出口彎頭進行流場優化。
添加導流板后，出口管道內流線如下圖：
3#線出口管道優化方案內流線圖
顯然，在添加導流板后，管道內流線更加平順，并且分布更加均勻，管道內的最高風速由原始狀態的34.57m/s降低到了14.34m/s。對比原始狀態的壓力數據，添加導流板后出口管道的總阻力降低至363.5Pa,降低了約414.5Pa，其中Z字形彎頭阻力降低為164.3Pa。增壓風機出口彎頭的阻力為100.3Pa，降低了109.8Pa。此外，在Z字型彎頭添加導流板后，均流了下游流場，使得下游阻力也降低了106Pa。
3#線進口管道
3#線進口管道內流線圖
3#進口管道阻力為699.2Pa，阻力較高，這是由于進口管道內彎頭較多，且相鄰彎頭之間距離較近，氣流無法充分擴散，以旋流的形式分布在管道中，進而導致阻力升高。
展開 此次試驗主要開展了風帆報警點及控制系統試驗、風帆演示性試驗、風帆操縱性能試驗和風帆助推驗證（含EEDI）試驗等系列測試，通過對現場實測數據初步分析，風帆助推效果顯著，符合設計預期。
為了做好航海試驗，大船集團牽頭做了充分的航海試驗準備。研究編制了風帆樣機航海試驗程序，并通過專家評審；編制了風帆操作流程、應急操作預案、試驗計劃、安全評審等，為風帆試航順利實施提供了保障。
本次航海試驗主要開展的項目包括：風帆報警點及控制系統試驗、風帆演示性試驗、風帆操縱性能試驗和風帆助推驗證（含EEDI）試驗等。試驗完全按照預定測試程序有序開展。通過對現場實測數據初步分析，風帆助推效果符合設計預期。本次風帆航海試驗后，將按照研制任務書的要求對采集數據進行全面的分析與評估，以完成最終項目的考核指標報告。
“風帆技術示范應用開發”項目是大船集團圍繞主力船型節能減排的創新性重點項目，在VLCC實船上的應用在國內尚屬首次，該項目不論從風帆樣機的尺寸，還是所安裝船舶的噸位，均屬國內和國際業界的創新和填補空白項目。自2017年9月1日風帆樣機開工以來，大船集團在中船重工集團的精心組織下，牽頭組織國內頂級優勢團隊，從風帆翼型設計、水動力分析，到結構、液壓、電氣設計，再到各類風險評估、圖紙審核等，開展了大量的研究、論證、計算、試驗、評審和分析，陸續攻克風帆樣機研制工藝技術、工藝流程、工藝裝備等大量技術難題，完成了結構部件制作、陸基試驗、海上試驗等重要節點。
此次試驗是我國首次在大型遠洋船舶上應用風帆，充分證明了翼型帆方案在超大型船舶節能減排方面的有效性，不論從風帆樣機的尺寸，還是所安裝船舶的噸位，均為國際領先，標志著我國在船舶風力資源推廣應用方面取得重要進展。
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上述建模分析多基于儲能電站設計資料及實驗室測試數據，缺少與現場實測特性的對比，尚無法直接應用于實際電網的仿真分析計算。為形成適用于規模化儲能接入電網分析用機電仿真模型，本文就電化學儲能電站控制系統模型現場實測及建模方法進行探討。
翁光遠等[11]針對輸油氣管道應力檢測問題，采取了局部磁化技術和磁通量測量技術，得出了不同應力狀態下，強磁場中的磁通信號和應力的理論模型，并進行了現場實測和應用。
這些研究成果加速了磁力學理論及應用的發展進程，并使得有關輸油氣管道磁力學的研究也越來越多，但是由于管道力磁檢測理論與技術還不夠成熟，需要在這方面開展更深入的研究[12]。
在整個系統的運行中，SDA脫硫塔需在負壓條件下運行，由于現場實測3#線出口管道阻力大，導致正壓區處于脫硫塔旋轉霧化器處，致使旋轉噴霧器無法正常運行。對3#線系統進行模擬分析，并提出方案優化降阻。
3#線管道三維模型
圖紙中顯示，3#線進口管道均為雙風機進口，且管道進口尺寸均為3600mm×2600mm，進口管道煙氣量為90萬，進口速度邊界為13.35m/s。
CFD數值模擬方法雖較風洞試驗和現場實測具有方便靈活、節約資源等優點，但同時結構具有不確定性也是該方法的一個弊端，故本文在使用該方法之前先驗證其有效性。本文對新西蘭奧克蘭大學P.J. Richards[14]等人的實測模型進行三維有限元建模，實驗模型如圖1。
基于該項目開展全線軌道BIM正向設計，形成軌道施工數字化交付成果；打通BIM成果與現場施工信息化裝備之間的接口，通過多層分級鋪設調控技術指導軌道智能建造；建立軌道BIM建造管控平臺，智能分析現場實測數據，實現建造過程的高精度管控。
1.2 焊工技能評定
焊工技能評定在于測定焊工具有熔敷優質焊縫金屬的能力，各施工單位除選派具有相應合格項目的焊工之外，應根據該工程中存在一氧化碳、硫化氫、甲醇、氫氣等易燃、易爆、有毒介質的特性，選派全位置，障礙焊、厚壁管合格的優秀焊工，并滿足業主的專項要求，進入施工現場之前接受現場焊接技能實測。
1.3 焊材的驗收、保管、烘烤、發放管理。
Hooper(1979), Cooke(1986), Leung and Radhakrishnan(1985) 進行了現場實測研究，觀察樁和筏所承受載荷的比例; Kuwabara(1989)提出了一個在均質土中樁筏基礎的彈性解; Clancy and Randolph(1993) 提出了一種樁筏基礎的近似分析方法，用來評估地基的整體剛度以及樁和筏的負載比例使用數值模擬方法；Yamashita(1998
2 所有定位尺寸、鋼構件須根據現場實測放樣,調整后確定.放樣下料應根據工藝要預放 焊接收縮余量及切割加工余量。鋼梁連接座尺寸需根據現場情況與設計協商后確定.
3 戶外廣告結構鋼結構件的制作，應按《鋼結構工程施工質量驗收規范》《鋼結構制作工藝規程》《建筑鋼結構焊接規程》《鋼結構工程質量檢驗評定標準》要求。
?壓縮機的性能設計曲線和設計喘振點，目前都是設計人員在模型程序輸入參數后計算出來的，再加上壓縮機出廠加工制造的誤差以及到現場安裝裝配的誤差，可能實際機組的喘振線與預期喘振線會有一定的偏差，再結合現場實際使用條件，不可能完全滿足設計狀態下壓縮機的運行性能，因此要求壓縮機的喘振線需要現場實測校準，一般壓縮機在現場運轉正常后，才能進行喘振試驗。
?壓縮機的性能設計曲線和設計喘振點，目前都是設計人員在模型程序輸入參數后計算出來的，再加上壓縮機出廠加工制造的誤差以及到現場安裝裝配的誤差，可能實際機組的喘振線與預期喘振線會有一定的偏差，再結合現場實際使用條件，不可能完全滿足設計狀態下壓縮機的運行性能，因此要求壓縮機的喘振線需要現場實測校準，一般壓縮機在現場運轉正常后，才能進行喘振試驗。
