abaqus摩擦擺支座
關(guān)注創(chuàng)建者：王靖雯 創(chuàng)建時間：2023-02-27
abaqus摩擦擺支座的實例教程
根據(jù)橋梁在恒載作用下分配到每個支座的重力選用支座型號，中支座采用GPZ8SX支座，邊支座采用GPZ2SX型支座，支座的力學性能如表1所示。
(a)整體結(jié)構(gòu)示意圖
(b)主梁截面
(c)主墩截面
圖1 連續(xù)梁橋結(jié)構(gòu)示意
表1 支座力學性能
主梁的頂?shù)装濉⒏拱搴蜋M隔板采用多層殼體單元模擬，主梁配筋采用截面積分層的形式。橋墩采用考慮三維變形的B31梁單元，采用截面積分點來模擬橋墩中的鋼筋，如圖2所示。其材料本構(gòu)見圖3，包括：（1）橋墩的C60混凝土，其本構(gòu)模型考慮了混凝土強度和剛度的退化，忽略不計混凝土的拉應力，（2）普通鋼筋HRB400采用遵循隨動硬化的Clough模型，能較好地再現(xiàn)鋼筋混凝土構(gòu)件在循環(huán)變形作用下的捏攏效應。
圖 2 連續(xù)梁橋的ABAQUS數(shù)值模型
(a) C60混凝土
(b) HRB400鋼筋
圖3 材料本構(gòu)
支座采用雙線性支座模型和可變摩擦支座模型，如圖4所示。在圖4（b）中，可變摩擦支座模型采用僅受壓的數(shù)學模型來模擬支座豎向力-位移關(guān)系。在水平方向上，摩擦力隨豎向力的變化而變化，其力學計算表達式見下式，其中FH(t)為水平摩擦力，μ為摩擦系數(shù)，W(t)為垂直力，DH為滑動位移。當出現(xiàn)支座與主梁分離，即W(t) = 0，則摩擦恢復力FH(t)必為零，更符合地震作用下盆式橡膠支座的實際性能表現(xiàn)。
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傳統(tǒng)手工擺姿方式耗時長、一致性差、難以批量復現(xiàn)。戴西CAxWorks.VPG（Virtual Proving Ground）車輛工程仿真軟件作為業(yè)界領(lǐng)先的預處理工程軟件，通過幾何調(diào)整、動態(tài)求解、發(fā)泡預壓和機構(gòu)自動識別四大技術(shù)模塊，將這一工作從"玄學"變?yōu)榭闪炕⒖勺詣踊墓こ塘鞒獭??
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本案例聚焦于論文第 4 章雙鋼板 - 混凝土組合梁的建模復現(xiàn)，旨在通過 ABAQUS 有限元分析軟件，對組合梁抗剪性能進行數(shù)值模擬。需特別說明的是，本次復現(xiàn)僅涵蓋建模過程教學，不涉及曲線擬合內(nèi)容。
慢摩擦系數(shù)為靜摩擦系數(shù)（零速度時的摩擦系數(shù)），快摩擦系數(shù)為動摩擦系數(shù)（高速時的摩擦系數(shù)），動摩擦系數(shù)與速率參數(shù)相關(guān)。為簡化分析，靜摩擦系數(shù)和動摩擦系數(shù)取值相同，此時速率參數(shù)將失效。
當為彈性滑板支座時，凈擺半徑取值為0。
、分散地布置在建筑物的周邊；
隔震層采用摩擦擺隔震支座時，應考慮支座水平滑動時產(chǎn)生的豎向位移，及其對隔震層和結(jié)構(gòu)的影響；
當隔震層采用隔震支座和消能器時，應使隔震層在地震后基本恢復原位，隔震層在罕遇地震作用下的水平最大位移所對應的恢復力，不宜小于隔震層屈服力與摩阻力之和的1.2倍。
、摩擦擺隔震支座的極限水平變形值可取產(chǎn)品水平極限位移；隔震層宜設(shè)置超過極罕遇地震下位移的限位裝置。）。
在剪應力達到臨界剪應力之前，摩擦面之間不會發(fā)生相對滑動，達到臨界剪應力后，由原來的粘結(jié)摩擦變成滑移摩擦，摩擦面之間開始出現(xiàn)相對滑動（摩擦行為全過程見圖5），其計算表達式如下：
式中
中CDP的應用
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