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PART/2假人動態姿態調整假人部件的位姿調整精度，直接決定仿真前處理效率與最終模型的有效性。幾何調整僅可適配系統可識別的假人模型，面對 THUMS 等無身體部件注釋信息的假人，單獨移動局部部位極易引發單元穿透問題，不僅返工周期長、操作容錯率低，更無法保障仿真結果的可靠性。

PART/2假人動態姿態調整假人部件的位姿調整精度，直接決定仿真前處理效率與最終模型的有效性。幾何調整僅可適配系統可識別的假人模型，面對 THUMS 等無身體部件注釋信息的假人，單獨移動局部部位極易引發單元穿透問題，不僅返工周期長、操作容錯率低，更無法保障仿真結果的可靠性。

一個高保真車輛模型與實時運行的多物理輪胎模型相結合，融入到仿真環境中。在駕駛測試之前，工程師們對模型進行了驗證，并為參數的結構化變化做好了準備。

一個高保真車輛模型與實時運行的多物理輪胎模型相結合，融入到仿真環境中。在駕駛測試之前，工程師們對模型進行了驗證，并為參數的結構化變化做好了準備。

在本文的二維拉削仿真中，拉刀結構參數及拉削過程參數見表1，刀具微刃均為鈍圓刃口，以刃口半徑R=5μm為梯度，從5～30μm共設置6個單因素變量組。

此時，拉伸應力集中，來不及分散，當某處超過極限應力，即產生脆性斷裂，在破壞截面上，同時發生拉斷，在截面上出現較大的光滑區域，這種破壞稱之脆性破壞。 2、溫度和網構對橡膠拉斷破壞現象的影響 溫度對橡膠拉伸斷裂現象也有很大影響。在玻璃化溫度Tg以上，高彈性溫度范圍，較慢的拉伸速度下，拉斷截面表現有大面積的粗糙區域。

圖2 主應力分布云圖 2 疲勞仿真驗證2.1 建立疲勞仿真計算模型通過上文試驗獲得主應力組成，將其大致分為三個部分，分別為：單軸貫入中的純壓分布、雙軸貫入中的純拉分布和純剪中的拉壓復合應力組成。結合上述得到的主應力組成方式下的疲勞荷載仿真算例，實現對研究試件在疲勞荷載方式下的主應力分布情況分析。

下圖是仿真結果，因為這是一個反相器，所以下拉時輸出高是所期望的，而下拉電阻超過1.8kΩ時已經無法滿足TTL定義的最低高電平標準了；而上拉時，就算上拉電阻達到20kΩ，也絲毫不影響輸出。

*MAT_081 (MAT_PLASTICITY_WITH_DAMAGE) 與 MAT_SAMP-1 (MAT_187)： 在涉及破壞仿真的塑料件（如保險杠、手機外殼）中，MAT_187是業界公認的最佳實踐。SAMP-1模型內部的屈服面隨拉壓狀態動態改變，這要求輸入的數據必須在原點保持嚴格的相切連續性。

在有限元仿真計算當中，為了實現摩擦塊磨損行為的求解，可以通過調用UMESHMOTION子程序，利用Archard磨損模型求得摩擦塊的磨損量。

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電池包仿真行業內，如隨機振動仿真常用材料抗拉強度的1/5或屈服強度的1/3做為安全閾值，李某人參加過多次行業峰會，曾與從電池包行業十幾年的仿真專家和高校教授交流過，這個判斷標準的依據是什么？出自何處？答案都是判斷標準是行業經驗，通過大量的實驗驗證和修正得到，已經找不到出處源頭。

這里先回顧下最常用的四大強度理論：（假設材料的許用應力是最易查到標準拉伸屈服強度或抗拉強度） 第一強度理論：最大拉應力強度理論，即當結構件的最大拉應力大于材料測試的拉應力限值時就判斷的結構會失效。適用材料：脆性材料（如鑄鐵等）。只提取仿真結果的第一主應力與材料應力標準值進行比較。

在垂向載荷的作用下，錐形彈簧的橡膠部分主要發生剪切變形，出現局部受載不均勻和受拉情況。由于橡膠部分抗壓但不抗拉，橡膠部分受拉部位容易出現早期開膠和裂紋，從而導致錐形彈簧的疲勞壽命縮短，影響其使用。

焊縫金屬中許多雜質的凝固溫度都低于焊縫金屬的凝固溫度，這樣首先凝固的焊縫金屬把低熔點的雜質推擠到凝固結晶的晶粒邊界，形成了一層液體薄膜，又因為焊接時熔池的冷卻速度較快,焊縫金屬在冷卻的過程中發生收縮，使焊縫金屬內產生拉應力,拉應力把凝固的焊縫金屬沿晶粒邊界拉開。當沒有足夠的液體金屬補充時，就會形成微小的裂紋，隨著溫度繼續下降，拉應力增大，裂紋不斷擴大，這就是凝固裂紋。

板子的軸向（壓或拉）力與扭矩結合產生的板在縱向的應力； 2. 垂直于板的剪切力產生的縱向剪切應力； 3. 板子的軸向（壓或拉）力與扭矩結合產生的板在橫向的應力； 4. 垂直于板的剪切力產生的橫向剪切應力； 5. 平面內剪切應力取總應力和凈扭轉剪切應力的較大者。 最終結果由真實比例的實驗測試驗證。