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4 系統(tǒng)算例以10T22.5M雙梁橋式起重機的箱形偏軌主梁為例，運用系統(tǒng)進行算例分析，系統(tǒng)主界面如圖5所示，先后點擊“Creo4.0鏈接”、“ANSYS19.0鏈接”,前處理界面如圖6所示，結(jié)構(gòu)設(shè)計界面如圖7所示，ANSYS求解界面如圖8所示，輸入對應(yīng)參數(shù)，即可完成設(shè)計，設(shè)計完成后查看求解結(jié)果和生成計算書，查看結(jié)果圖如圖9所示。

4.總結(jié)由算例的計算過程可以得到屈曲載荷因子的大小與劃分的網(wǎng)格數(shù)和網(wǎng)格類 型有關(guān)，網(wǎng)格劃分過小會導(dǎo)致計算步驟過多影響計算速度甚至無法計算出結(jié)果， 網(wǎng)格過大導(dǎo)致結(jié)果不精確。所以在選擇網(wǎng)格時應(yīng)選擇適當(dāng)選擇類型和大小。文章來源：CAE仿真學(xué)社

然後我們就計算這條光線的總光程，並扣去主光線的光程 (因此主光線的光程差永遠為零，因為他本身就是零的參考點)。要驗證這個敘述，讓我們打開這個內(nèi)建範(fàn)例： \Documents\Zemax\Samples\Sequential\Objectives\Double Gauss 28 degree field.ZMX。

1.4.1 算例2Example2：Ex2-TBeamNodeInShearCenter\我們還是以T型材的一個梁單元為例。先在iSolver中建模，為減少橫向剪切剛度的影響，我們梁長度L取為240，僅取一個單元。 材料楊氏模量=1.5e6，泊松比=0.3。

我們在一個光學(xué)系統(tǒng)中有幾組透鏡元件，它們沿著光軸沿著預(yù)定義的軌跡移動，從而提供了光學(xué)系統(tǒng)最終焦距（變焦係數(shù)）的變化。在 Alvarez變焦鏡頭的情況下，我們有一對所謂的Alvarez鏡頭，這些鏡頭元件相互之間的橫向位移提供了光學(xué)系統(tǒng)焦距的變化。傳統(tǒng)變焦鏡頭與 Alvarez變焦鏡頭的主要區(qū)別在於，傳統(tǒng)系統(tǒng)鏡頭沿光軸運動，而Alvarez系統(tǒng)鏡頭則沿垂直於光軸的方向運動。

在該組算例中，拉剪狀態(tài)下最危險節(jié)點受剪應(yīng)力較小，但塑性剪應(yīng)變較大。針對第二組算例，在仿真過程中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)一個恒定的張力被設(shè)定為40 MPa時，剪切力被設(shè)定為20 MP。在拉伸-剪切狀態(tài)下，最大剪切應(yīng)力是117 MPa，在對應(yīng)的情況下，壓力狀態(tài)下，最大剪切應(yīng)力是116 MPa。由此可以看出，在這一組實例中，最危險的結(jié)點所受剪切力的幅值相差不大。

關(guān)鍵步驟：1、簡化模型，由于模型及載荷都是對稱的，可以對模型進行拉伸切除，采用一個楔形部分來進行分析。

舉例來說，以近軸成像(只有單一視場0°)以及光視覺(photopic)為目標(biāo)的鏡片具有負(fù)的基本曲線，約為-5.50D。另一方面，閱讀用的透鏡設(shè)計通常會有較高的前表面屈光率。在OpticStudio中建立相關(guān)模型，我們可以得到下方圖中的結(jié)果，一個能供具有老花眼和-5.50D近視的使用者配戴的優(yōu)化透鏡。此鏡片的屈光率為-3.00D，並能在距透鏡40公分處匯聚光線，形成適宜的閱讀距離。

【拉伸凸臺】直徑：100 ，高度：40 。 2.【拉伸凸臺】直徑：60 ，高度：50 。 3.【新建裝配體】插入兩個零件，添加：輪廓中心配合。（兩個圓柱都固定） 4.【Simulation】-【新算例】-【非線性】靜應(yīng)力分析。 4-1.

殼單元 梁單元 其中E為彈性模量，p為密度，v為泊松比 通過以上公式，計算每一個單元的時間步長，例如：假設(shè)一個1mm*1mm四邊形單元，密度為1，彈性模量為1，泊松比為0.3，時間步長縮放因子為0.9，該單元在DYNA顯示動力學(xué)計算中的時間步長為 通過上述算例

該仿真算例采用了基于有限體積法的數(shù)值求解方法。通過將計算域劃分為網(wǎng)格單元，對流動方程和能量方程進行離散化，并采用迭代算法求解，得到數(shù)值模擬結(jié)果。模擬分析流程如圖1所示。圖1 模擬分析流程 1.1 幾何模型建立在數(shù)值模擬中，幾何模型的建立需要考慮氣墊輥的內(nèi)部結(jié)構(gòu)和外部流場的相互作用。輥外側(cè)區(qū)域為外部環(huán)境流體區(qū)域，忽略風(fēng)機管道長度影響。

圖4 彈性位移云圖對比圖5 節(jié)點路徑彈性位移對比圖6 拉應(yīng)力云圖對比4 應(yīng)用算例子模型法最大的優(yōu)勢在于保證計算精度的前提下提高效率，如前處理網(wǎng)格規(guī)模倍數(shù)縮減、方便網(wǎng)格變形、網(wǎng)格虛擬拓?fù)涞龋旅娼o出一個算例驗證子模型法在局部結(jié)構(gòu)不同更改方案下應(yīng)用的優(yōu)越性。

算例INP文件可以在“閱讀原文”中獲得。 對比分析 應(yīng)力云圖與應(yīng)力-應(yīng)變曲線對比如下圖所示，可見數(shù)值分析能較好反映試驗結(jié)果。

本算例以NACA65(1)-212翼型為例，簡單介紹使用STAR-CCM+進行二維翼型氣動性能計算的一般步驟。

寫的時候我才明白，由于只能先算出來等效塑性應(yīng)變，沒有流動方向的話，就無法把它轉(zhuǎn)換到各個應(yīng)變分量，不知道應(yīng)變分量就無法計算應(yīng)力。這玩意從數(shù)學(xué)上講，是一個轉(zhuǎn)換公式。我們目前重工業(yè)上大部分的結(jié)構(gòu)材料還是金屬，盡管ABAQUS中有自帶的JC模型，但是如果要模擬更復(fù)雜的情況，學(xué)會寫彈塑性本構(gòu)就十分必要。本期就給一個彈塑性VUMAT拉伸失效的案例，結(jié)合單元刪除技術(shù)，模擬結(jié)構(gòu)破壞過程。

總結(jié)各算例iSolver與Abaqus計算結(jié)果差異總結(jié)如下，由對比可知，在本次考核的所有算例中，iSolver軟件與abaqus軟件計算結(jié)果高度一致，所有模型和Abaqus誤差都在0.3%內(nèi)。 10.