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本文在滿足壓縮機支架模態目標和結構強度的前提下，通過optistruct軟件的拓撲優化的有限元仿真分析方法，對壓縮機鑄鋁支架進行了輕量化設計，輕量化結果通過臺架模態錘擊試驗、臺架的振動試驗和整車的道路耐久試驗，三項試驗均未出現NVH性能和結構強度失效問題，證實了該拓撲優化對該壓縮機支架輕量化的有效性和可靠性。

為了實現壓縮空氣含油量現場快速準確檢測，對比分析了壓縮空氣含油量吸收-紅外檢測法和PID（光離子化檢測器，簡稱“PID”）檢測法，通過對檢測結果的分析，認為PID檢測方法能實現壓縮空氣含油量的快速準確檢測，且可用于壓縮空氣含油量的在線監測。

壓縮機制造商并不會將產品局限在“無油”或油冷系統范圍內，而是生產各種類型的產品，未來亦然。這就引發了一個問題：為何在某些應用中選擇油潤滑系統，而在其他場合使用無油設備？壓縮空氣含油量檢測方法利用光化電離探測器法（PID檢測法）原理檢測，PID傳感器的真正好處在于，它們可以提供對壓縮空氣的24/7連續監控，這是任何兼容方法都無法實現的。

當所有端口位移都假定為 0 時，活塞桿進入活塞腔坐標系的軸向位置可以通過彈簧壓縮在零位的壓縮量 (xs0) 來定義。這兩個圖片都對應于“零位移”條件。在第一個圖中 (xs0) 不等于零。xs0=0 表示兩坐標系對齊，如第二張圖所示。在這種情況下，僅施加零位移 (f0) 處的彈簧力。參數定義如下：xs0：活塞零位移時的彈簧壓縮量，正數表示壓縮[mm]。

其主要原因是沒有作初壓縮處理，就是把一根制造成的彈簧，用較大的力把它壓縮到他的壓縮高度或并緊高度(有必要的話)，放開后不能恢復到他原來的自由長度的操作。其縮短量稱為“初壓縮量”。一般重復了3-6次壓縮后，長度不再縮短，即彈簧“定位”。經初壓縮后彈簧發生永久變形。

從表6可以看出：初始結構錐形彈簧的壓縮高度最大減小5. 37 mm，超過要求限值（壓縮高度變化不超過5 mm）；優化結構錐形彈簧的壓縮高度最大減小3. 85 mm，在要求范圍內。 兩種結構錐形彈簧疲勞試驗過程中的外觀變化對比如表7所示。

準二級壓縮的滾動轉子壓縮可有效解決壓縮機在低溫工況下排氣溫度過高和制熱量不足等問題，已經成為解決低溫工況下空氣源熱泵性能衰減的重要技術途徑。

關鍵詞 ：振動與波；空調壓縮機；懸置機構；動力學仿真；大客車；解耦率 壓縮機是大客車空調系統核心部件，其中曲軸連桿式壓縮機由于制造技術成熟、結構簡單、對加工材料和加工工藝要求低、制冷量大等特點多應用在大型客車上[1]，如圖1所示。但其在工作過程中會有較大的振動，所以必須安裝有相應的懸置機構。

矩形截面圓柱螺旋壓縮彈簧在同樣的空間條件下，矩形截面圓柱螺旋壓縮彈簧比圓形截面圓柱螺旋壓縮彈簧的剛度大，吸收能量多，特性線更接近于直線，剛度更接近于常數。扁形截面圓柱螺旋壓縮彈簧與圓形截面圓柱螺旋壓縮彈簧比較，具有儲存能量大，壓并高度低，壓縮量大，因此被廣泛用于發動機閥門機構，離合器和自動變速器等安裝空間比較小的裝置上。

(2)閥桿中線不正或彈簧生銹，使閥瓣不能升到應有的高度，使得安全閥排放量減小。應對措施：重新裝配閥桿或更換彈簧，并注意彈簧的防銹措施； (3)排氣管截面不夠，使得安全閥排量小于設備的安全泄放量。應對措施：采用符合安全排放面積的排氣管。 (4)彈簧級別不符合要求，由于剛度過小，調整時彈簧壓縮量過大，造成開啟高度不夠。

它借助于氣缸和閥腔之間的氣體壓力差而開啟，并由于受到進、排氣過程中流經氣閥的氣流推力作用而上升;當推力大于彈簧的反作用力時，閥片停留在升程限制器上;反之，當氣流推力小于彈簧力時，閥片便向下關閉。氣閥是活塞壓縮機中最為關鍵的一個組件，也是易于損壞且故障率最高的部件，占總故障的60%以上。它的工作狀況直接影響到壓縮機的排氣量、功率消耗等性能，也影響到運轉的可靠性。

（忽略被連接件壓縮產生的長度變化）；? E為螺栓的彈性模量；? I為螺栓桿截面的慣性矩；螺栓桿的支反力矩Ms，和兩側等效彈簧相較初始狀態產生△1和△2的壓縮量，是未知量。

作者：S.Schneider，Mubea Fahrwerksfedern GmbH翻譯：上海安世亞太 前言Mubea集團是世界領先的汽車零部件制造商，其致力于汽車輕量化研究，以通過減少二氧化碳排放來改善環境。懸架部件在公司的投資組合和收入中占很大比例，底盤部件中也包括螺旋彈簧。

目前歐美、日本等先進國家的工程師在機械元件上，已將碟形彈簧大量應用。除了安全性能考量，也取代原先傳統螺旋彈簧使用空間和負荷有限及壓縮行程過大等缺點，并提高機械之性能。 04碟簧的類型 一般分為普通的蝶形彈簧，帶徑向溝槽的蝶形彈簧，梯形截面蝶形彈簧。由于單片蝶形彈簧的變形量和負荷值往往不能滿足要求。所以一般組合使用。