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鋁型材出口流速不均勻。為了優化模具的結構，使鋁型材減少因流速產生的缺陷問題，現將鋁型材流速大于平均速度處的工作帶適量加長，將流速小于平均速度處的工作帶適量減短。優化后的工作帶如圖8所示。 其他條件不變，重新模擬后的鋁型材出口流速如圖9所示。

最大流速主要集中在流出套筒的流道內，由圖2（c）可知，整個流道最大流速達到71.62 m/s。 （2）流場CFD模擬計算（工況2） 采用流場仿真軟件CFX對防喘振調節閥內流場進行模擬計算，調整閥門開度，其余軟件設置同工況1。工況2下CFD穩態流場計算結果如圖3所示。

03 研究結論 在對不同情形仿真計算后，模擬的結果表明，拋沙區域周圍的流速相對較低（＜0.3m/s）。在漲潮和退潮期間，潟湖入口處能觀察到最強的洋流（流速約0.8m/s），傾倒區域周圍也可以觀察到有漩渦的存在（漩渦的流速和全球環流有關），如圖 7中對平靜條件情形的展示。

圖3 植被水域流速衰減驗證 圖4 理論值與模擬值對比（工況1） 圖5 理論值與模擬值對比（工況2）

，取消入料位置下沉，流速分布情況會變差，短邊流速加快，長邊流速減慢，長短邊流速差異變大，模擬結果較好地預測了實際料頭的變形趨勢。

本文報告了使用兩個聲學多普勒流速剖面儀（ADCP）在研究場地捕獲的橫流數據與用不同復雜程度模型獲得的數值解的比較結果。02 模擬方法幾何模型：計算域的各種數據由現場采集得到。建模時，計算域的數字地形模型（DTM）表示河床裸露表面，在河床和河岸高程數據之間盡量具有平滑過渡。

結果分析 模擬結果都很好地描述了振蕩器基本的物理特性，并預測了與實驗大致相似的振蕩頻率，不同網格的具體結果有一定差別。為了比較，繪制了每個出口的流速關于時間的函數圖像，并進行快速傅里葉變換分析（FFT），代表性的模擬結果如下圖所示。頻率、最大和最小流速列于下表中。

本次模擬對象為某SCR脫硝項目，其進口帶一段水平煙道，控制水平煙道積灰的要素有兩個：1、氣流優化：減少積灰條件流速控制：最低流速：保持煙道內流速＞12~15 m/s（一般工況）或＞18m/s（高灰分煙氣），避免粉塵沉降。均勻分布：通過CFD模擬優化進口導流板或均流格柵，確保斷面速度偏差＜15%。

CFD模擬可以追蹤不同粒徑液滴的運動軌跡。</li><li>分析目標：模擬旋流器對不同粒徑液滴（特別是15μm以下的細小液滴）的捕集效率。目標是讓盡可能多的液滴軌跡終止于煙囪壁面。</li></ul><p>4、二次夾帶風險：</p><ul><li>核心參數：壁面液膜的穩定性與煙氣流速。</li><li>分析目標：分析煙囪壁面的液膜是否會被高速旋轉的煙氣重新撕碎并帶走（即二次夾帶）。

因此，導管推力與導管和螺旋槳耦合的水動力有關，然而Goldstein分布型螺旋槳體積力模型卻并未考慮導管和螺旋槳的相互作用，導致導管推力系數的模擬值與試驗值之間差異較大。攻角的大小（或導管內外軸向流速比）影響翼型的升阻比，亦即影響導管推力的大小。導管內部流體的質量流量是導管內外軸向流速比的宏觀表征。

流量系數中等流速下轉子和風機外殼上的壓力分布如圖6所示。在這個圖中，可以清楚地看到通過風機的升壓情況，以及外殼中的徑向壓力梯度。圖7顯示了在圖6所示的中等流速下，從相對速度矢量圖上看出，在這種流速以及更高的流速下，流動是相當穩定和均勻的。然而，在較低的流速下（未示出），局部回流區會導致一些葉片通道流動堵塞。

說明：軟件版本為ANSYS CFX 2019R3；本文展示了穩壓罐內排水的瞬態過程，分別給定出口流速為3m/s和0.3m/s，對罐體內的排水過程進行數值模擬。本文計算模型如下圖所示，各關鍵坐標見圖中所示，網格由ICEM劃分結構化網格，轉換為非結構網格后沿Z向拉伸，生成三維網格。

模擬結果與實驗結果一致性良好，誤差率接近10%。圖9. 圓柱形橋墩周圍的沖刷深度隨時間變化圖（10）和（11）顯示了30分鐘模擬時間下實驗測量和數值模擬之間y=0切片上流速分布的比較。通過0.25m/s的平均流速方法對類似實驗的速度進行歸一化。

了解網的堅固性對于模擬穿過養魚場和環繞養魚場的水流至關重要。CFD 模擬和對通過不同凈密度的魚網箱的流量進行全面研究的結果表明，擁有兩排網箱更有利于水交換。與一排研究相比，兩排時流速增加。有趣的是，改變籠中心之間的距離并沒有顯著影響流速。然而，研究人員確實注意到，當中心之間的距離增加時，最后一個籠子的速度略有增加。這些結果表明，多排網箱可能是優化水交換和流速的最佳選擇。

使用 Cradle scFLOW 進行的模擬顯示，疊層水套配置的逆流類型比平行疊層更有效，更能使入口和出口之間的熱傳遞達到最佳效果。03冷卻劑流速對傳熱的影響第三種模擬是研究冷卻劑流速對電池組傳熱的影響。冷卻劑流量以每分鐘一升（LPM）為單位計算，在 1 LPM 至 5 LPM 之間進行測試，以研究其對電池溫度的影響。

為了分析不同通道數量對系統性能的影響，取1、2、3、4、5、6、7七組不同的通道數量，在0.1～0.5 m/s的流速下進行模擬仿真計算，如圖6所示。圖6即為不同流速下流道數量對系統性能的影響。從圖6(a)、(b)中看到，隨著流速的增加，不同通道數量的電池模組最高溫度和最大溫差均逐漸降低，在流速大于0.4 m/s后，流速帶來的冷卻效果增益消失，最高溫度維持在303 K，最大溫差在4.5 K。

圖4：格柵下游1倍Dh處流速分布 圖5：格柵下游2倍Dh處流速分布 由code_saturne預測的T1線處的垂直速度和橫向速度與實驗數據對比的結果如下圖所示，對于兩個位置上兩個分速度數據，數值模擬的結果和實驗數據之間的誤差很小。

Freds?e、Schendel 等人的實驗結果相比，呈現出很好的一致性 研究成果與分析 圖6 隨時間變化的沖刷深度 圖7 三腳架周圍沖刷深度發展（至穩態）的模擬時間序列結果 圖8 三腳架周圍流速分布的隨機波動

03 模擬介紹網格劃分整體網格由7個部分組成，共約150萬六邊形網格：邊界條件對于受水塞影響的冷段，根據試驗數據設置流速和硼酸濃度邊界條件；對于不受水塞影響的冷段，流速設置為0。堆芯出口設置為自由流出邊界條件，其他壁面設置為光滑固壁邊界條件。此外，時間步長設置為1.5ms，物性參數不考慮溫度影響均設為常數，采用多種湍流模型進行結果對比。

這些多孔塊中包含低流速和高流速的區域，也包含根本不發生流動的區域。即使結構是不規則的，當放大另一個位置的相同多孔結構樣品時，其流動特性也是相同的。因此，這被稱為 代表性單元體積（REV）。對代表性單元體積進行平均可以得到宏觀方程，詳見下一節內容。