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另外，進(jìn)一步研究了不同流速下二次流通道數(shù)量、通道寬度、通道角度、通道距離對(duì)二次流蛇形流道傳熱和壓降特性的影響。

圖4：葉輪和相關(guān)幾何參數(shù)（Ns = 10的泵） Gruver等人（1996年）和Brun等人（1994年）在混流泵中觀察到強(qiáng)烈的二次流。此外，一些研究人員還研究了其它類(lèi)型的渦輪機(jī)械幾何形狀中的類(lèi)似二次流。例如，Moore（1973a，1973b）使用探頭來(lái)確定旋轉(zhuǎn)徑向流道中的二次流場(chǎng)。在這項(xiàng)研究中，將獲得的結(jié)果與潛在流動(dòng)方法的預(yù)測(cè)進(jìn)行比較，結(jié)果顯示出可接受的一致性。

于是，杯底部的水就產(chǎn)生了向內(nèi)的流動(dòng)，在中間匯聚之后，再向上流，學(xué)名“二次流”。這個(gè)二次流我們用肉眼看不到，但在計(jì)算機(jī)軟件中很容易看到，這是AICFD計(jì)算結(jié)果，可以非常清楚的看到水旋轉(zhuǎn)后，內(nèi)部產(chǎn)生的這個(gè)二次流。茶葉就這樣被帶著聚攏到了中心。最終就呈現(xiàn)出了我們看到的茶葉不會(huì)被甩到周?chē)谥行牡摹安枞~悖論”。

下圖顯示了應(yīng)用各模型計(jì)算得到的XS-2截面的二次流模式。不同的模型的計(jì)算結(jié)果沿著流向速度的垂直方向分布有一些變化。XS-2截面的數(shù)值模擬結(jié)果顯示了從外到內(nèi)的橫向方向上的凈單向流動(dòng)分量，這是由質(zhì)量守恒引起的，以補(bǔ)償彎道內(nèi)部區(qū)域的流動(dòng)加速度。

1、 項(xiàng)目簡(jiǎn)介某鋼廠增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)，在風(fēng)機(jī)與煙囪之間存在明顯的低頻噪聲，可能是由于連接管道中存在局部高速氣流而產(chǎn)生的氣動(dòng)噪音（主要有湍流噪音，旋轉(zhuǎn)噪音，渦流脫落噪音，激波噪音，二次流與分離流噪音），其中本次噪音我們考慮主要以湍流噪音，旋轉(zhuǎn)噪音，渦流脫落噪音為主，現(xiàn)對(duì)風(fēng)機(jī)及管道做CFD模擬，研究風(fēng)機(jī)葉片后的流場(chǎng)分布，以期找到氣動(dòng)噪聲的的產(chǎn)生原因并加以解決。

流體力學(xué)理論教程（全英PDF） 前言流體力學(xué)中的歐拉和朗格朗描述連續(xù)介質(zhì)的變形流體的流變行為流體力學(xué)中的表面張力流動(dòng)可視化壓力場(chǎng)和流體加速低雷諾數(shù)流動(dòng)可壓縮流體的通道流動(dòng)渦度邊界層的基礎(chǔ)知識(shí)湍流邊界層控制二次流流體中的波流動(dòng)不穩(wěn)定性空化現(xiàn)象稀薄氣體動(dòng)力學(xué)分層流旋轉(zhuǎn)流空氣動(dòng)力學(xué)產(chǎn)生的聲音

ABAQUS中，用于建立鋼管約束混凝土型，具體如下：</p><p class="ql-align-justify">模型介紹：</p><p class="ql-align-justify">本模型基于<span style="color: rgb(25, 27, 31);">韓林海</span>所開(kāi)發(fā)的約束混凝土應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系模型，以及損傷因子，其中受壓本構(gòu)以及受拉本構(gòu)以及其損傷因子均有，且附帶鋼材料的二次流塑模型

離心力可達(dá)重力的5~2500倍（取決于結(jié)構(gòu)及流速）；二次流影響：內(nèi)旋氣流（向下）與外旋氣流（向上）形成雙渦結(jié)構(gòu)，細(xì)顆粒可能被夾帶逃逸；三維強(qiáng)旋流：切向速度主導(dǎo)，最大速度位于筒體半徑的0.6~0.7倍處。

在近喘振工況下，泄漏渦軌跡前移，泄漏渦強(qiáng)度得到增強(qiáng)，進(jìn)而擴(kuò)大了壓力面低速區(qū)域面積，進(jìn)一步加快了泄漏流與主流、壓力面二次流的摻混，加劇了壓力面流動(dòng)分離和下游通道堵塞程度，其是導(dǎo)致?lián)綒浔仍黾雍髩嚎s機(jī)穩(wěn)定工作范圍減少的主要原因。

壓氣機(jī)作為發(fā)動(dòng)機(jī)的重要部件，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)性能有重要影響；在高推重比渦輪風(fēng)扇發(fā)動(dòng)機(jī)中，高負(fù)荷跨聲速壓氣機(jī)內(nèi)部的流動(dòng)情況復(fù)雜多變，葉型損失和二次流損失大大增加了壓氣機(jī)的設(shè)計(jì)難度；研究壓氣機(jī)三維葉片和流道對(duì)激波和復(fù)雜二次流動(dòng)的影響機(jī)理及提升相應(yīng)的控制技術(shù)，使得壓氣機(jī)優(yōu)化設(shè)計(jì)成為高性能壓氣機(jī)設(shè)計(jì)過(guò)程中至關(guān)重要的環(huán)節(jié)。

清灰工況：隨著濾袋表面粉塵的積聚，除塵器的阻力不斷上升，如果采用壓差變送器控制清灰時(shí)，當(dāng)運(yùn)行阻力上升到設(shè)定控制值（一般為1500-1800Pa，可調(diào)）時(shí)，清灰控制器發(fā)出控制指令，順序打開(kāi)脈沖閥向每排濾袋反向送入壓縮空 氣，并在壓縮空氣的誘導(dǎo)作用下形成二次流進(jìn)入濾袋，使濾袋產(chǎn)生膨脹和振動(dòng)，抖落濾袋表面的粉塵。

離心葉輪是環(huán)列葉柵，黏性、擴(kuò)壓引起的分離和二次流使葉輪內(nèi)氣體的流動(dòng)變得復(fù)雜，由于葉輪是一個(gè)整體，各幾何參數(shù)的變化均反映在面積的變化上。 （5）壓比調(diào)節(jié)系數(shù) 由于現(xiàn)場(chǎng)的工況隨時(shí)改變，僅僅通過(guò)機(jī)理推導(dǎo)并不能準(zhǔn)確得出實(shí)際壓比與入口質(zhì)量流量的關(guān)系，因此，需要根據(jù)獲得的大量實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)辨識(shí)壓比系數(shù)的大小，以獲得準(zhǔn)確的模型和性能曲線。

優(yōu)化項(xiàng)目在過(guò)去的一年里，一些設(shè)計(jì)研究將 NUMECA 解決方案用于 XB-1 和 Overture，包括： 入口排放室流出文丘里管尺寸和二次流路性能驗(yàn)證。這些小案例最初在筆記本電腦上運(yùn)行，后來(lái)作為工作流程的一些初步測(cè)試轉(zhuǎn)移到 Rescale 云計(jì)算平臺(tái) 用于求解器驗(yàn)證的獨(dú)立噴射器噴嘴模擬，與之前的內(nèi)部方法相比，巡航時(shí)噴嘴總推力系數(shù)的百分比差異為 0.1%。

對(duì)于全發(fā)動(dòng)機(jī)湍流燃燒及整機(jī)進(jìn)排氣耦合模擬，當(dāng)前普遍采用RANS方法降低部分網(wǎng)格量進(jìn)行典型狀態(tài)的差量計(jì)算，但對(duì)于渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)非設(shè)計(jì)狀態(tài)的非定常仿真，包含全環(huán)旋轉(zhuǎn)部件、二次流、燃燒化學(xué)和耦合熱傳導(dǎo)等復(fù)雜幾何和復(fù)雜流動(dòng)現(xiàn)象，必須保證網(wǎng)格數(shù)量，其計(jì)算量無(wú)疑是巨大的。

5.其他旋轉(zhuǎn)機(jī)械相關(guān)更新在網(wǎng)格前處理、邊界條件和求解設(shè)置方面CFX也進(jìn)行了一系列更新：TurboGrid可生成二次流網(wǎng)格模擬葉頂間隙泄露；配合CFX新增的旋轉(zhuǎn)參考密度法可極大加速葉頂間隙高壓力/密度區(qū)域收斂速度：CFX新增的無(wú)反射邊界條件可防止在瞬態(tài)分析時(shí)，氣流在進(jìn)出口邊界位置的反射以提升仿真精度：CFX Solver更新多級(jí)優(yōu)化加速求解速度，大幅提升多級(jí)葉片計(jì)算收斂速度

fmg-initialization可進(jìn)行FMG初始化，這常用于航空或者旋轉(zhuǎn)機(jī)械領(lǐng)域，目的是為了獲得較好的初始值，有助于計(jì)算收斂；在FMG初始化之前，需采用標(biāo)準(zhǔn)初始化或者混合初始化； 5.Realizable k-epsilon模型非常適合模擬湍流射流； 6.SIMPLE/SIMPLEC及PISO均為壓力基求解器下的分離求解器，而Coupled為耦合求解器； 7.管道壁面突變引起的強(qiáng)烈壓力，驅(qū)動(dòng)二次流

對(duì)于全發(fā)動(dòng)機(jī)湍流燃燒及整機(jī)進(jìn)排氣耦合模擬，當(dāng)前普遍采用RANS方法降低部分網(wǎng)格量進(jìn)行典型狀態(tài)的差量計(jì)算，但對(duì)于渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)非設(shè)計(jì)狀態(tài)的非定常仿真，包含全環(huán)旋轉(zhuǎn)部件、二次流、燃燒化學(xué)和耦合熱傳導(dǎo)等復(fù)雜幾何和復(fù)雜流動(dòng)現(xiàn)象，必須保證網(wǎng)格數(shù)量，其計(jì)算量無(wú)疑是巨大的。

如果采用CFD方法通過(guò)計(jì)算機(jī)進(jìn)行樣機(jī)性能試驗(yàn)，能夠很好地在圖紙?jiān)O(shè)計(jì)階段，預(yù)測(cè)流體機(jī)械的性能和內(nèi)部流動(dòng)產(chǎn)生的漩渦、二次流、邊界層分離、尾流、葉片顫振等不良現(xiàn)象，力求將可能發(fā)生故障的隱患消滅在圖紙?jiān)O(shè)計(jì)階段，在一定程度上取代了試驗(yàn)，以達(dá)到降低成本、縮短研制周期的目的。 　　

自動(dòng)適應(yīng)創(chuàng)建的網(wǎng)格牢固地符合底層幾何形狀，尊重用戶(hù)定義的局部各向異性邊界層網(wǎng)格細(xì)化以提高效率，并由適應(yīng)傳感器驅(qū)動(dòng)，可準(zhǔn)確解析大型和細(xì)微的二次流特征。該方法旨在通過(guò)最小化基于 CFD 求解器的截?cái)嗾`差來(lái)控制離散解中的數(shù)值誤差。自適應(yīng)傳感器是為以節(jié)點(diǎn)為中心的有限體積 CFD 求解器開(kāi)發(fā)的，包括對(duì)網(wǎng)格尺寸隨每個(gè)自適應(yīng)步驟增加的速率的控制。

除了復(fù)雜瞬態(tài)流、旋轉(zhuǎn)機(jī)械以及非穩(wěn)定強(qiáng)迫輸出外，水泵同時(shí)還涉及復(fù)雜的二次流，因此要求模擬工具能夠在分析過(guò)程中捕捉所有相關(guān)的物理現(xiàn)象和過(guò)程。水泵模擬包括水流從進(jìn)口進(jìn)入，經(jīng)過(guò)兩個(gè)串聯(lián)葉輪的兩級(jí)，最后通過(guò)渦殼出水的整個(gè)過(guò)程。推力平衡裝置將部分出水重新轉(zhuǎn)至進(jìn)口。為增強(qiáng)水泵的空化和水力性能，水泵的一級(jí)流道和二級(jí)流道設(shè)計(jì)極其復(fù)雜。