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因此可以使用離散元PFC2D進(jìn)行加固尾砂的三軸剪切模擬試驗(yàn)。2.2.2 加固尾砂力鏈分析如圖4(a)所示,加固尾砂未經(jīng)歷循環(huán)時,加固尾砂內(nèi)部力鏈分布和力鏈粗細(xì)較均勻,僅在破壞面交點(diǎn)有少量粗力鏈。然而,在加固尾砂經(jīng)歷干濕循環(huán)后,加固尾砂顆粒間傳力和受力情況發(fā)生了改變,顆粒間傳力受力變得大,使得力鏈慢慢加粗,尤其在破壞面交點(diǎn)處,且粗力鏈產(chǎn)生區(qū)域也在增加。

一、試驗(yàn)?zāi)M方法（一）材料本構(gòu)模型普通混凝土采用塑性損傷模型，依據(jù)相關(guān)規(guī)范確定其應(yīng)力 - 應(yīng)變關(guān)系，以模擬混凝土受力時的開裂、損傷及塑性變形行為。UHPC 采用基于微觀力學(xué)的本構(gòu)模型，考慮其特殊微觀結(jié)構(gòu)對力學(xué)性能的影響，準(zhǔn)確描述其在高應(yīng)力下的非線性行為和韌性。BFRP 采用線彈性本構(gòu)模型，基于其在受力至破壞過程中的線性彈性行為特征，彈性模量和強(qiáng)度依據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)確定。

鋼筋材料參數(shù) 工況二計(jì)算結(jié)果 工況二 荷載-位移曲線 可以看到，在豎向荷載作用下，鋼筋混凝土柱中部受損最為嚴(yán)重，有向外“鼓脹”的趨勢，由于受到鋼筋籠的約束作用，混凝土并未出現(xiàn)如工況1結(jié)果中的豎向受拉破壞區(qū)域，這與實(shí)際試驗(yàn)破壞模式是類似的。

鋼筋材料參數(shù)工況二計(jì)算結(jié)果工況二 荷載-位移曲線可以看到，在豎向荷載作用下，鋼筋混凝土柱中部受損最為嚴(yán)重，有向外“鼓脹”的趨勢，由于受到鋼筋籠的約束作用，混凝土并未出現(xiàn)如工況1結(jié)果中的豎向受拉破壞區(qū)域，這與實(shí)際試驗(yàn)破壞模式是類似的。

2、 殼體側(cè)板結(jié)構(gòu)示意圖 圖1 側(cè)板單室尺寸 圖2 壓型板圖 3、 受力條件 原始承壓按-8000Pa復(fù)核，加固方案按-10000Pa進(jìn)行校核； 外部風(fēng)載荷按500Pa；4、 約束 頂部方管、左右方管立柱均按固定約束、底部型鋼兩端固定約束5、 建模 圖3建立模型6、 定義材料屬性 密度：7.85*10-9t/mm3；鋼材150

高強(qiáng)鋁合金筋嵌入式加固鋼筋混凝土梁受力性能研究 ［Ｄ］． 新疆大學(xué)， ２０２１． ［６］ 方彬， 丁鑫， 胡曉． 半輕鋼筋混凝土梁的受力分析［ Ｊ］． 中原工 學(xué)院學(xué)報(bào)， ２０２０（３）：５０?５６． ［７］ 王蘇巖， 張紅濤， 朱方芳， 等． 復(fù)雜環(huán)境及荷載共同作用下 ＣＦＲＰ 加固高強(qiáng)鋼筋混凝土梁受力性能試驗(yàn)［Ｊ］． 建筑科學(xué)與工 程學(xué)報(bào)， ２０１８（４）：５４?６２．

鋼筋材料參數(shù) 工況二計(jì)算結(jié)果 工況二 荷載-位移曲線 可以看到，在豎向荷載作用下，鋼筋混凝土柱中部受損最為嚴(yán)重，有向外“鼓脹”的趨勢，由于受到鋼筋籠的約束作用，混凝土并未出現(xiàn)如工況1結(jié)果中的豎向受拉破壞區(qū)域，這與實(shí)際試驗(yàn)破壞模式是類似的。

這種膠結(jié)作用是黃土加固內(nèi)聚力的一部分，受水浸濕后，易溶鹽溶解，這部分強(qiáng)度就喪失了，因而產(chǎn)生濕陷。 我國濕陷性黃土中的易溶鹽含量都較少，不是組成加固內(nèi)聚力的主要部分，難溶鹽含量雖高，但其溶解很緩慢，因此，較多的觀點(diǎn)認(rèn)為易溶鹽的溶解不是產(chǎn)生濕陷的主要原因。 3.

2) 由于關(guān)心的是應(yīng)力集中部位的應(yīng)力狀態(tài)，所以在模型中使用C3D20R 單元（20 節(jié)點(diǎn)六面體二次縮減積分實(shí)體單元）。 3) 基于結(jié)構(gòu)和載荷的對稱性，只作出 1/2 模型進(jìn)行分析。

<p class="ql-align-justify">&nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;本項(xiàng)目是一臺設(shè)備鋼架的結(jié)構(gòu)復(fù)核和加固計(jì)算，鋼架加固的難點(diǎn)在于，1、<span style="background-color: rgb(255, 255, 255); color: rgb(64, 64, 64);">老舊鋼架因改造或損傷導(dǎo)致原有傳力路徑改變，需通過有限元模型（FEM）逆向推演

表1 巖石力學(xué)屬性MC破壞準(zhǔn)則：式中：σ1為單元第一主應(yīng)力；σ2為單元第二主應(yīng)力；σ3為單元第三主應(yīng)力；C為粘聚力；φ為內(nèi)摩擦角。主應(yīng)力一般有三個,它們滿足式（2）時,這個三次方程的解就是主應(yīng)力σi(i=1,2,3）。對于給定點(diǎn)的應(yīng)力張量,主應(yīng)力是坐標(biāo)變換下的不變量。

當(dāng)SRF=1.75時，可以發(fā)現(xiàn)Geogrid發(fā)生了屈服破壞，即在下圖這些紅色區(qū)域Geogrid所受的力超過了抗拉強(qiáng)度60kN/m。5 結(jié)束語 通過比較Plaxis 2D和Phase2的計(jì)算結(jié)果，可以看出最明顯的差異是當(dāng)安裝Geogrid后Phase 2計(jì)算的安全系數(shù)比Plaxis 2D計(jì)算的安全系數(shù)高。

澆筑的混凝土墩受坑下地基土的承載力大小和托換加固結(jié)構(gòu)的荷載影響，可以是連續(xù)的或間斷的。當(dāng)設(shè)置間斷式混凝土墩時,應(yīng)當(dāng)符合建筑物荷載對坑底土層的地基承載要求。如果間斷式混凝土墩無法給予建筑物足夠支撐的時候，此時就要采用連續(xù)混凝土墩。總的來說基礎(chǔ)加深加固技術(shù)是一種施工簡便、受力明確的加固技術(shù)，由于是在建筑物外圍進(jìn)行，因此施工期間建筑物可以繼續(xù)使用。