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假設圍巖為理想彈塑性材料，巖土體材料黏聚力c=0.1 MPa, 內摩擦角φ=30°,抗拉強度Rt=0.07 MPa, 體積模量K=0.33 GPa, 剪切模量G=34.48 MPa, 重力加速度g=9.8 kg/N,巖體密度ρ=2 200 kg/m3。

計算范圍內,模型為各項同性。根據表1,圍巖樣品的容重為γ=25.5 kN/m3,彈性模量為E=3.5 GPa,泊松比μ=0.30,粘聚力C=0.10 MPa,內摩擦角φ=30°。圖1 計算模型圖2 網格模型3.2 單元刪除算法有限元法基于連續介質力學,所研究的物體必須連續。該理論下,單元不會消失。

表1 計算模型參數Table1 Calculation parameters參數重度/（kN/m3)彈性模量/GPa泊松比內摩擦角/（°）粘聚力/MPa上下盤Ⅳ級圍巖22.05.00.335.00.5破碎帶Ⅴ級圍巖20.02.00.425.0

表1 計算模型參數Table1 Calculation parameters參數重度/（kN/m3)彈性模量/GPa泊松比內摩擦角/（°）粘聚力/MPa上下盤Ⅳ級圍巖22.05.00.335.00.5破碎帶Ⅴ級圍巖20.02.00.425.0

表1 計算模型參數Table1 Calculation parameters參數重度/（kN/m3)彈性模量/GPa泊松比內摩擦角/（°）粘聚力/MPa上下盤Ⅳ級圍巖22.05.00.335.00.5破碎帶Ⅴ級圍巖20.02.00.425.0

式中：E50ref為對應參考圍壓σref時的E50模量；σ3為第三主應力；c為黏聚力；φ為摩擦角；m為與土體性質有關的冪指數。式中：Eurref為對應參考圍壓σref時的Eur模量。式中：σ1為第一主應力；f為處于破壞時的狀態；Rf為破壞比。

1 隧道F1斷層段概況1.1 地質條件該斷層段分布于擬建隧道所穿越的背斜軸部西側，幾乎縱貫峨層山背斜全程，斷層走向與背斜軸向一致。呈N30~40°E展布，傾向NW，傾角35～75°，在隧址區內其傾角在75°左右。上下盤均為砂巖（T1），Ⅳ級圍巖。破碎帶主要由斷層角礫和斷層泥組成，Ⅴ級圍巖，密實-半膠結狀。1.2 襯砌結構設計該隧道斷層段采用復合式襯砌結構。

在水平節理化巖體中開挖的基底摩擦模型下圖所示的是相應的數值模型，節理傾角為0與節理傾角為30°開挖圍巖破壞的情況。

護壁起防塌和防水兩種作用，應保證一定的強度和密實性，不同深度不同巖土狀態的孔壁有特定的圍限壓力，如軟、可塑狀的粘性土與硬塑狀粘性土的圍壓力差別很大，除應滿足設計的護壁厚度和強度外，還應根據實際的土性條件進行計算復核。在基巖中常采用較薄的護壁就能滿足安全要求。

錨碇臨近陡崖，基于概化的巖體模型：1）強卸荷中風化含硅質白云巖，變形模量3.7～1.3GPa，內摩擦角33～27度，黏聚力0.45-0.2MPa；2）中風化含硅質白云巖(局部)夾溶蝕含硅質白云巖，變形模量6-3.7GPa，內摩擦角39-33度，黏聚力0.7～0.45MPa；3）中風化含硅質白云巖變形模量11-6GPa，內摩擦角45-39度，黏聚力1.1～0.7MPa；4）節理層面，內摩擦角37～29

外部圍巖mp,ex,3,3.6e9mp,prxy,3,0.32mp,dens,3,2200*afun,degalph1=37Coh1=0.6e6!

IMASS是從研究自然崩落法的塊體破碎發展出來的高級應變軟化模型，IMASS模型能夠模擬圍巖的開挖損傷帶。

定義邊坡圍巖單元KEYOPT,1,3,2&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;!求解類型為平面應變 </pre><p><br></p><p>接下來根據強度安全系數，定義邊坡的材料屬性。這里我計算出來粘聚力和內摩擦角的大小，直接分別定義了。其實這里更好的辦法就是寫個定義材料的循環，小伙伴們可以自己寫，小編偷懶了。

當滑坡為堆積層、破碎巖層時，下滑力自上而下呈三角形分布，由于滑體與滑床間存在摩擦，其下滑力有所減小，因而整個分布圖形接近于拋物線形。一般而言，若滑體變形是均勻向下蠕滑，當滑體是一種黏聚力較大的地層(如黏土、土夾石等)，其推力分布圖形可近似按矩形考慮；若滑體是一種以內摩擦角為主要抗剪特性的堆積體，其推力分布圖形可近似按三角形考慮，甚至按二次曲線考慮；介于此兩者間的情況，可假定為梯形。

當滑坡為堆積層、破碎巖層時，下滑力自上而下呈三角形分布，由于滑體與滑床間存在摩擦，其下滑力有所減小，因而整個分布圖形接近于拋物線形。一般而言，若滑體變形是均勻向下蠕滑，當滑體是一種黏聚力較大的地層(如黏土、土夾石等)，其推力分布圖形可近似按矩形考慮；若滑體是一種以內摩擦角為主要抗剪特性的堆積體，其推力分布圖形可近似按三角形考慮，甚至按二次曲線考慮；介于此兩者間的情況，可假定為梯形。