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3.2.1 主應力分析各工況破碎帶段隧道的主應力云圖如圖7~8所示。根據襯砌的最大、最小主應力計算工況2~3的抗震效果（相較于工況1），見表4。

由圖3可知，當進行了隧道支護后，隧道周邊縱向應力場變的簡單，但最大值仍在隧道兩側內壁位置，壓應力值最大可達60 MPa左右，相當于未施作錨桿襯砌時的14倍左右，但是塑性區影響面積減小，原因是施加了錨桿與混凝土襯砌后整個體系約束增強，因此受力增大。兩隧道中間隔墻應力也由未支護前的0.4 MPa增大為0.6 MPa。

研究描述：利用ABAQUS計算軟件，對水渠修建下挖式豎井后隧道的位移、應力的影響。工程描述：某隧道洞身所通過的主要巖層為千枚巖和片巖，埋深約65m。隧道跨度為14m，高度為12m。隧道支護為復合式襯砌，初期支護采用C30噴射混凝土，厚度為0.35m，二襯采用C35模筑混凝土，厚度為0.7m。計算機設備：1）計算節點使用32核64線程。

1.2 內力分析1.2.1 主應力分析各工況跨斷層段隧道的主應力云圖如圖7和圖8所示。提取工況2襯砌最大、最小主應力和工況1相較，進而分析抗震效果，如表4所示。

Abaqus求解器采用Standard隱式算法計算模型臨時支撐計算開挖后隧道鋼拱架的最大主應力、最小主應力和剪應力，云圖如圖所示。

交叉穿越位置為Ⅲ類圍巖,襯砌厚度為0.5 m,輸水隧洞襯砌混凝土采用C25。隧洞局部處于花崗巖軟弱地層,圍巖整體性較差,內部含有天然裂隙。3 模型建立3.1 計算模型取隧洞圍巖圓柱體樣本,樣本尺寸為?50 mm×100 mm。隧道圍巖中含有天然節理,計算模型中心內置橢圓形斜裂隙：裂隙尺寸為?1 mm×0.5 mm,裂隙與巖石樣本中軸線呈45°（圖1）。

1.2 內力分析1.2.1 主應力分析跨斷層段隧道的主應力云圖如圖7和圖8所示。

工況1最大、最小主應力分別為2.05MPa、-3.90MPa，1.2.2 剪應力分析襯砌結構剪應力云圖如圖9所示。

關于應力釋放、注漿體硬化、千斤頂推力、推車壓力等相關問題可私信老白交流。 購買該視頻的朋友應該都是剛接觸隧道開挖模擬計算， 對ABAQUS軟件的操作或盾構隧道施工工藝不太熟悉，導致跟著視頻操作但是計算中斷。

2、《ABAQUS與巖土工程分析》朱以文-蔡元奇； 3、《ABAQUS在隧道及地下工程中的應用》陳衛忠-伍國軍； 4、《ABAQUS巖土工程實例詳解》

Hoek于1998年研究了在軟弱巖體中的隧道的應變和強度應力比之間的近似關系，如下圖所示。橫坐標是巖體強度與原巖應力的比值，縱坐標是(隧道變形量與隧道直徑的比)*100。

3 HS模型在程序中的實現在計算中，ABAQUS主程序會調用用戶編寫的UMAT子程序，將主程序各單元積分點上的應力、應變傳遞給子程序[7]。子程序通過本構關系計算得到雅可比矩陣及迭代更新后的應力、應變和用戶設置的狀態變量，并將相應數據回傳給ABAQUS主程序。計算過程中，每一增量步的各迭代步都需調用UMAT子程序，直至全部增量步計算完成[8]。

3 Griddle組件使用Rhino工具創建和處理點、點云、曲線、曲面、網格和實體，生成復雜的隧道模型，還可以定義施工階段，從AutoCAD導入幾何圖形；使用偏移、陣列和軌道工具為襯砌、樁基、鋼筋混凝土和巖石錨桿添加結構元，然后將這些生成的模型直接導入FLAC3D或3DEC。Griddle可以快速地對非常復雜的地質和工程結構進行網格化， 如斷層和節理。

當造成彈性形變的應力上升到達一個特定的應力級別——屈服應力時，材料開始產生塑性形變。 彈/塑性行為是與路徑相關的，應力取決于材料的之前的變形行為。因此，塑性模型通常與應力變化速率直接關聯，而非應力和塑性應變。整個行業中應用最為廣泛、最著名的塑性模型是以 von Mises 屈服面為基礎的，該模型中塑性流動不因壓力的大小而改變。因此，屈服條件及塑性流動只以偏應力張量為基礎。

橡膠密封墊的密封性常用表面接觸應力大小來表示，其力學行為常用超彈性本構模型來描述，同時橡膠具有黏彈性特性，在長期受壓狀態下，會出現力學松弛現象。

(2) 更細的網格會帶來更準確的結果，因為它們能更好地表現高應力梯度，但是計算速度隨著單元數量的增加而降低。(3) 單元的長寬比不應過大，長寬比大的單元嚴重影響著計算結果。(4) 如果需要不同的單元大小，那么從最小到最大的變化越是漸進，效果越好。

Contact Output EnhancementsAbaqus/Explicit現在可以輸出節點摩擦應力CSHEARMAG的大小，該輸出計算為節點摩擦力的大小除以 CNAREA。