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3 擋主動齒輪為右旋斜齒輪，負載嚙合傳動時，其齒寬方向上鄰近6擋齒輪的一端先進入嚙合，之后齒面嚙合區域逐漸向接合齒圈的一端轉移，作用于齒面上的切向力和軸向力亦向接合齒圈一端轉移。其與6擋齒輪相鄰的端面由于摩擦而產生了若干道燒傷裂紋，而其中的“端面裂紋1#”恰好處于“1#輪齒”齒根部的齒槽處（圖8（a））。

基于 SAINSOT 建立的齒輪基體修正模型，CHEN 等[12-14]和 CHAARI 等[15]考慮齒輪輪齒及輪體彈性變形，獲得了正常齒輪和具有裂紋故障齒輪的時變嚙合剛度。萬志國等[16]對時變嚙合剛度算法進行了優化修正，開展了齒輪齒根裂紋故障的動力學分析。

，裂紋擴展后導致的斷齒，這種斷齒后的斷口面會有明顯的疲勞裂紋擴展區和瞬斷區。

這些裂紋會導致輪齒斷裂，稱為齒面斷裂（TFF）或輪齒內部疲勞斷裂（TIFF）。ISO/TS 6336-4:2019描述了外嚙合圓柱直齒輪和斜齒輪齒面斷裂承載能力的計算方法。

如圖2所示為滾子軸承保持架橫梁XFEM模型，局部裂紋布置在保持架橫梁末端，保持架橫梁長30 mm，寬度為2 mm，材料為鋼。在建模過程中，采用ANSA建立保持架橫梁健康狀態下的有限元模型，并將其以INP文件導入ABAQUS中，在PART中建立裂紋部件，并將其組合到一起，共121249個單元。

2）齒輪的點蝕等分布故障會在頻譜上形成這樣的邊頻帶：越遠離嚙合頻率，其邊頻越來越低，但其邊頻階數少而集中在嚙合頻率及其諧頻的兩側。3）齒輪的剝落、齒根裂紋及部分斷齒等局部故障會產生特有的瞬態沖擊調制，在嚙合頻率其及諧頻兩側產生一系列邊帶。其特點是邊帶階數多而譜線分散，由于高階邊頻的互相疊加而使邊頻族形狀各異。嚴重的局部故障還會使旋轉頻率fr及其諧波成分增高。

5．同步齒輪對于有同步齒輪的螺桿泵，其同步齒輪應符合下列要求：（1）主動齒輪與軸的配合為H7/h6，從動齒輪與錐行輪轂的配合為H7/h6，錐形輪轂與軸的配合為H7/h6。（2）錐形輪轂質量應符合技術要求，內表面粗糙度為Ra0.8，如有裂紋或一組錐形輪轂嚴重磨損，f值小于0.5mm時應更換，如圖2所示。（3）齒輪不得有毛刺、裂紋、斷裂等缺陷。

齒輪傳動時,齒與齒之間不可避免地產生撞擊和摩擦,從而使齒輪產生與轉速有關的嚙合振動和噪聲。齒輪嚙合噪聲的頻率為:(5)其中:Z為齒輪的齒數;n為齒輪的轉速。當齒輪嚙合的頻率與齒輪本身的某階固有頻率接近時,會激發出強烈的噪聲,齒輪嚙合產生的動負荷使軸產生變形并在軸承上引起動負荷,軸承的動負荷又傳給減速器殼體,使殼體激發出噪聲。

結論 滾子軸承常用于齒輪箱等旋轉機械中，其保持架橫梁受滾動體沖擊載荷的影響，容易在橫梁末端產生裂紋，并擴展導致保持架失效。通過建立簡化保持架橫梁3D模型，仿真分析了保持架橫梁末端裂紋的擴展趨勢。結果顯示，裂紋在深度方向擴展一定距離后，其擴展方向發生45?偏轉，并繼續擴大。分析結果為滾子軸承保持架結構設計提供了有益指導。參考文獻[1] Cliff.

如圖2所示為滾子軸承保持架橫梁XFEM模型，局部裂紋布置在保持架橫梁末端，保持架橫梁長30 mm，寬度為2 mm，材料為鋼。在建模過程中，采用ANSA建立保持架橫梁健康狀態下的有限元模型，并將其以INP文件導入ABAQUS中，在PART中建立裂紋部件，并將其組合到一起，共121249個單元。

打開齒輪箱蓋，取下蝸輪、蝸桿進行檢查，其磨損不應超過齒厚的 1/3，嚙合部分不應有裂紋及嚙合不良現象。檢查軸承有無磨損、轉動不靈活或異常響聲等，軸承間隙應符合標準。檢查與電動機相連的聯軸器部分是否完整、可靠，箱體各密封面應清理干凈，襯墊應完好，保證嚴密不漏油。將軸承、箱體清掃干凈，依次裝復蝸輪、蝸桿等，箱體內加足潤滑油(脂)，封好箱蓋，做電動、手動切換試驗，應靈活可靠。

期間，我上傳了多部視頻教程，如《基于ANSYS Workbench的齒輪嚙合動態仿真零基礎教程》《齒輪嚙合剛度與傳遞誤差計算》等，旨在幫助初學者快速入門。此外，我也積極參與社區答疑，累計回答了<strong>70余個技術問題</strong>（涉及ABAQUS、ANSYS、HyperMesh等軟件的應用），涵蓋了模態分析、接觸非線性設置、網格劃分優化等常見難點。

1、傳動系Abaqus解決方案傳動系主要起傳遞功率的作用，涉及大量的傳動齒輪，因此接觸與接觸疲勞的計算顯的尤為重要。（1）齒輪傳動分析齒輪是重要的傳動零件，齒輪的模擬面臨的挑戰主要是：幾何形狀復雜（局部尺度很小），接觸面多，接觸面隨時間變化而變化等等。使用Abaqus可以分析齒輪在各種工況和狀態下的接觸應力，為強度和壽命設計提供參考。

今天將以這種方式介紹使用workbench實現齒輪嚙合的分析流程。 一、前處理 1.1 幾何模型的構建 本案例中的幾何模型較為簡單，因此直接在abaqus中創建。