cohesive單元剪切(壓剪)破壞無法刪除？
如圖所示，工況一：兩個單元之間用一定厚度的cohesive單元相連，底部的單元固定不動，頂部的單元向右水平移動，兩單元發(fā)生純剪切破壞并導(dǎo)致cohesive單元被破壞刪除。工況二：在工況一的基礎(chǔ)上在頂部單元的上表面施加壓強荷載使兩個單元相互擠壓，兩個單元之間發(fā)生壓剪破壞，cohesive單元即使達到失效標(biāo)準(zhǔn)也無法被刪除。
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養(yǎng)雞小能手 ??? 3年前
cohesive單元剪切(壓剪)破壞無法刪除 
如圖所示，工況一：兩個單元之間用一定厚度的cohesive單元相連，底部的單元固定不動，頂部的單元向右水平移動，兩單元發(fā)生純剪切破壞并導(dǎo)致cohesive單元被破壞刪除。工況二：在工況一的基礎(chǔ)上在頂部單元的上表面施加壓強荷載使兩個單元相互擠壓，兩個單元之間發(fā)生壓剪破壞，cohesive單元即使達到失效標(biāo)準(zhǔn)也無法被刪除。
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養(yǎng)雞小能手 ??? 3年前
使用COMSOL5.5建立脆性材料壓縮摩擦剪切破壞的損傷模型 
使用COMSOL5.5建立脆性材料壓縮摩擦剪切破壞的損傷模型，使用非局部本構(gòu)模型，包含源程序和論文（非本人所做，僅收取資料查找費）單軸壓縮實驗 論文截圖注1：上述所有資料源于本人辛苦收集，這里僅收取部分資料查找費，大家按需下載。注2：上述所有資料均不答疑，購買后不退不換。注3：如有侵權(quán)，請聯(lián)系本人，將立即下架。
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歸一 ??? 4年前
CFD學(xué)習(xí)：臨界剪切應(yīng)力對剪切稀化和剪切增稠流體的影響 
要點 作用在流體上引起剪切流的外力稱為剪切應(yīng)力。 屈服應(yīng)力是流體達到結(jié)構(gòu)化流動時所施加的應(yīng)力。 在剪切增稠流體中，剪切稀化行為的破壞發(fā)生在臨界剪切應(yīng)力下，并隨著粘度的增加而在流體行為中帶來類似固體的轉(zhuǎn)變 在剪切稀化流體中，粘度發(fā)生大幅下降時的剪切應(yīng)力值稱為臨界剪切應(yīng)力 流體變形與力和時間有關(guān)。
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Cadence CFD學(xué)習(xí) ??? 2年前
理性化了的Tsai-Wu破壞準(zhǔn)則 
因為橫觀各向同性的條件的利用，即便應(yīng)力狀態(tài)僅涉及材料主軸方向的正應(yīng)力，破壞包絡(luò)面也與橫向剪切強度有關(guān)。
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復(fù)合材料力學(xué)-君莫 ??? 3年前
高速公路高邊坡滑坡防治施工技術(shù)，真夠詳細的！ 
張拉鎖定：設(shè)計一般規(guī)定了張拉應(yīng)力和鎖定應(yīng)力，張拉力一般為設(shè)計抗拔力的100－120%，鎖定拉力一般為張拉力的80－90%。▲張拉鎖定張拉方法采取先單根張拉，后全面張拉的分步張拉法，也有僅采用單根張拉或一次整體張拉的簡化張拉法。如采用單根張拉法，應(yīng)注意張拉一根鎖定一根，保證錨索整體受力均勻。
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礦山地質(zhì)環(huán)境網(wǎng) ??? 3年前
COMSOL實現(xiàn)水力壓裂過程中復(fù)雜裂縫擴展 
基于煤破壞峰后軟化行為，軟化損傷模型比脆性模型更適用煤。相場法模型應(yīng)用在彈性模量與強度比較低的巖石壓裂過程中，很容易出現(xiàn)模型不收斂現(xiàn)象。相場法主要用在彈模比較大的且以張拉破壞為主的巖石壓裂過程中，對于軟煤可能存在失效的問題。 RFPA比較適用于脆性巖石的壓裂或者破壞，模擬出來的效果也比較好，但是應(yīng)用在煤的壓裂時，形成的裂縫很寬，并不能很好的反映壓裂效果。
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康康學(xué)長 ??? 1年前
COMSOL模擬巖石破裂 
在COMSOL中采用連續(xù)損傷力學(xué)方法實現(xiàn)巖石破裂系列案例介紹采用COMSOL with matlab功能模擬巖石破裂，使用張拉剪切破壞準(zhǔn)則和威布爾非均質(zhì)材料屬性分布。
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康康學(xué)長 ??? 7月前
碳纖維復(fù)合材料剪切疲勞試驗研究方法 
目前大多數(shù)CFRP疲勞性能研究著重于單向鋪層或者正交鋪層的拉-拉疲勞，而在很多工程應(yīng)用的場合之中，如傳動軸，剪切破壞是重要的破壞模式，對其疲勞性能的研究十分重要。V型缺口的剪切疲勞試驗相對于其他研究方法，可以獲得更加均勻的應(yīng)力分布，以及純剪切的應(yīng)力狀態(tài)，所以本文采用V型缺口試驗的方法，對CFRP的剪切疲勞性能進行研究和探索。
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國高材高分子材料產(chǎn)業(yè)創(chuàng)新中心 ??? 2年前
常規(guī)巖土力學(xué)試驗主應(yīng)力組成分析與疲勞仿真驗證 
在此過程中，Mohr-Coulomb理論提出，材料發(fā)生破壞行為，大多屬于剪切破壞，在此種條件下，破壞面上存在剪應(yīng)力，而對應(yīng)的剪應(yīng)力可以用法向應(yīng)力函數(shù)表示，表達式如下：式中：τf代表材料發(fā)生破壞時，破壞面上的剪應(yīng)力；f（σ）代表法向應(yīng)力函數(shù)。根據(jù)上述函數(shù)，可以確定巖土材料的莫爾破壞包絡(luò)線，如圖1所示。
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計算巖土力學(xué) ??? 2年前
膠粘強度的分類及檢測方法 
膠粘劑剪切沖擊強度的測定剪切沖擊強度是指試樣承受一定速度的剪切沖擊載荷而破壞時，單位膠接面積所消耗的功，其單位用J/m2表示。膠粘劑剪切沖擊強度按GB/T6328-1986標(biāo)準(zhǔn)進行測定。1.原理由2個試塊膠接構(gòu)成的試樣，使膠接面承受一定速度的剪切沖擊載荷，測定試樣破壞時所消耗的功，以單位膠接面積承受的剪切沖擊破壞力計算剪切沖擊強度。
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Cruise ??? 2年前
考慮尺寸效應(yīng)的剪切修正GTN模型：CMSG-GTN 
實驗發(fā)現(xiàn)，這類材料在沖裁時并沒有表現(xiàn)出典型的“微孔充分長大后再斷裂”的特征，而是呈現(xiàn)出更明顯的撕裂失效與剪切主導(dǎo)破壞特征。也就是說，當(dāng)板厚進入超薄尺度后，傳統(tǒng)GTN模型已經(jīng)難以完整解釋實際斷裂機制。
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晶體塑性有限元 ??? 7天前
【技術(shù)干貨】一文詳解影響碳纖維及其復(fù)合材料壓縮性能的結(jié)構(gòu)因素（二）碳纖維的微觀結(jié)構(gòu)及壓縮破壞 
碳纖維的壓縮破壞研究分析碳纖維的壓縮斷裂機制，可從根本上了解碳纖維在壓縮載荷下的不良性能。碳纖維的壓縮破壞與這些微晶在其無支撐區(qū)域的屈曲有關(guān)，如圖2所示。有人認(rèn)為，圖2f所示的單個碳平面的屈曲是碳纖維在壓縮載荷下的主要破壞機制。而圖2a中所展示的機制表明，碳平面在壓縮載荷下的剪切破壞可低至0.4 MPa。
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化工活動家 ??? 3年前
基于ABAQUS的隧洞圍巖裂隙擴展二次開發(fā)及研究 
為研究隧道圍巖內(nèi)部裂隙擴展規(guī)律,以ABAQUS為平臺,將MC準(zhǔn)則（Mohr-Coulomb）嵌入子程序VUSDFLD進行二次開發(fā),同時引入單元刪除算法以實現(xiàn)巖石模型破壞效果。結(jié)果表明：（1）隨著荷載的不斷增加,裂隙尖端出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象。（2）裂隙下部的受拉區(qū)域明顯大于上部,裂隙下部先于上部發(fā)生破壞。整個受壓過程中,模型主要為剪切破壞模式。（3）裂隙尖端豎直與水平方向裂縫主要有MC剪切破壞導(dǎo)致。
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CAEer吳皓 ??? 2年前
LS-DYNA中的材料加工，制造過程及破壞分析-無網(wǎng)格SPG方法 
鉚接的破壞不僅發(fā)生在鉚釘上，也發(fā)生在基質(zhì)上，常規(guī)方法很難抓到這種破壞模態(tài)，因為這是以剪切為主的破壞。 Metal Grinding金屬磨削，特別是鋁合合金材料加工過程中，可能會濺出非常多的小的材料碎塊，該過程不適于有限元的單元刪除法，因為有限元單元刪除法可能會導(dǎo)致力偏小。除了用于鋁合金等金屬之外，該方法還可應(yīng)用于IC中的硅材料的切削。
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Ansys中國 ??? 3年前
抗滑樁的支護機理(使用Anti-Slide Pile還是Micro-Pile?) 
無論樁的方向如何，樁的破壞模式不考慮拉伸或拔出，唯一的破壞模式是穿過樁的橫向剪切力(Shear)，如下圖所示。邊坡每單位寬度施加的載荷F等于樁的剪切強度除以平面外的間距。樁的抗剪強度(Pile Shear Strength)，是指導(dǎo)致穿過樁的剪切破壞所需的剪切力, 是以力的形式(kN)輸入的。這個值是根據(jù)樁的橫截面尺寸和橫截面單位面積的抗剪強度計算出來的樁的總抗剪能力。
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計算巖土力學(xué) ??? 4年前
干貨分享|透明塑膠光學(xué)產(chǎn)品的殘留應(yīng)力定性分析 
，塑料充填結(jié)束時本區(qū)定向?qū)由形赐耆?，而外層?A 層固化定向?qū)佑薪^熱效果，使 B 層熱散失不至過快，另外由于高剪切作用會產(chǎn)生剪切加熱作用，所以本區(qū)也是在產(chǎn)品厚度方向上溫度有可能是最高的區(qū)域。
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ACMT協(xié)會 ??? 2年前
GTN模型文章推薦（二十） 
之后作者設(shè)計了表示純拉伸和純剪切這兩類應(yīng)力狀態(tài)的拉伸試樣，如下圖通過拉伸實驗的斷口分析：作者驗證了拉伸狀態(tài)下，材料的斷口由數(shù)量較少的的大孔洞和數(shù)量較多的二級微孔洞組成，表明材料是孔洞控制型失效，而剪切破壞的試樣的表面斷口并無明顯的凹坑，相反出現(xiàn)了明顯的滑移痕跡，因此可以認(rèn)為是剪切主導(dǎo)失效有限元模擬也驗證了作者的觀點，拉伸失效的材料與剪切失效材料的自由表面與中心面的損傷發(fā)展存在明顯不同
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晶體塑性有限元 ??? 2年前
尾礦壩破壞原因解釋的不確定性 
4 非排干脆性斷裂靜態(tài)液化破壞是一種非排干強度脆性(Undrained Brittleness)的結(jié)果，這是Bishop(1973)最先提出的概念，即某些收縮材料在未排水剪切經(jīng)歷一個峰值，然后在較低的應(yīng)力下達到臨界狀態(tài)條件，這種現(xiàn)象導(dǎo)致了脆弱的巖土結(jié)構(gòu)，破壞可能以非?？斓乃俣冗M行，就像Brumadinho的破壞型式。一旦液化，材料可以流動很長的距離，增加了破壞的后果。
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計算巖土力學(xué) ??? 2年前
abaqus復(fù)合材料破壞參數(shù)？
玻纖與環(huán)氧樹脂復(fù)合材料的破壞應(yīng)力、應(yīng)變參數(shù)是多少??？自己有拉伸、壓縮、剪切三個三個方向的參數(shù)怎么計算
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何服洲 ??? 3年前
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