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圖1 英國氣冷反應(yīng)堆（APR）分布示意圖 石墨作為一種脆性材料在反應(yīng)堆運(yùn)營(yíng)過程中易由變形產(chǎn)生裂紋，且由于石墨磚構(gòu)成了使燃料降溫和允許控制桿運(yùn)動(dòng)的通道，分析石墨磚中裂紋對(duì)堆芯的影響是必要的。因此，法國電力集團(tuán)英國研發(fā)中心模擬了石墨磚中裂紋的傳播路徑以及這些裂紋對(duì)堆芯局部和整體變形的影響。 利用Salome_Meca平臺(tái)，我們建立了三種不同的模型（圖2）。

如表3-2 及圖3-7 所示： 從表3-2 及圖3-7 可以看出，概念階段通過網(wǎng)格變形得到的模型與后期真實(shí)的分析模型的結(jié)果相差非常小，只有在前格柵和發(fā)動(dòng)機(jī)罩局部區(qū)域因?yàn)榧?xì)節(jié)設(shè)計(jì)有所出入。在概念階段完全可以起到指導(dǎo)設(shè)計(jì)的作用。同時(shí)，通過對(duì)模型的局部改型，能夠方便快捷地進(jìn)行空氣動(dòng)力學(xué)性能優(yōu)化。4.

2 結(jié)果與分析2.1 混凝土剛度對(duì)防滲墻應(yīng)力和變形影響混凝土彈性模量對(duì)小主應(yīng)力的影響及混凝土彈性模量對(duì)小主應(yīng)力的影響，如圖2所示。圖2表明，防滲墻的最小主應(yīng)力隨墻的高程增大而增大，當(dāng)混凝土彈性模量小于5GPa時(shí)，最小主應(yīng)力的變化幅度較小，且防滲墻全部處于受壓狀態(tài)。墻頂局部出現(xiàn)拉應(yīng)力，但整體表較小，最大低于0.2MPa,處于可控狀態(tài)。

三點(diǎn)彎曲時(shí)，初始階段（圖7a）同樣少有位錯(cuò)，彎曲進(jìn)行中（圖7b-d）位錯(cuò)在加載點(diǎn)下方集中出現(xiàn)，形成密集的位錯(cuò)網(wǎng)絡(luò)，位錯(cuò)類型同樣豐富，但分布范圍相對(duì)較小，主要集中在加載點(diǎn)附近的局部區(qū)域，顯示出應(yīng)力集中導(dǎo)致的局部變形更為劇烈。相比之下，直接彎曲下位錯(cuò)分布更分散，覆蓋區(qū)域更廣；三點(diǎn)彎曲下位錯(cuò)集中在加載點(diǎn)下方，局部位錯(cuò)密度更高，表明三點(diǎn)彎曲在局部區(qū)域的變形程度更為嚴(yán)重。

對(duì)癥下藥：三步分級(jí)修復(fù)方案如果地軌已經(jīng)變形，可以根據(jù)嚴(yán)重程度選擇不同的修復(fù)方案。第和一步：輕度變形（平面度誤差 ≤ 0.08mm/m）——應(yīng)急校準(zhǔn)當(dāng)變形量很小時(shí)，可以嘗試以下兩種應(yīng)急方法，但需注意，這些方法通常只能作為臨時(shí)處理。千斤頂頂壓法：適用于因受力不均導(dǎo)致的局部變形。在變形凸起部位下方放置千斤頂，緩慢頂起至標(biāo)準(zhǔn)平面度，保持壓力靜置24小時(shí)釋放應(yīng)力。

創(chuàng)建Morph Set，并保留局部區(qū)域的特征2.1 我們將初始位置的線作為變形的控制點(diǎn)，后尾門網(wǎng)格整體作為變形點(diǎn)，固定點(diǎn)留空；2.2 保留局部特征3.“Link“激活上一步所創(chuàng)建的Morph Set4.

相關(guān)做法完美的集中到damask3.0版本里面，然而需要指出的是：DAMASK/譜方法更偏向規(guī)則網(wǎng)格與RVE范式，而工程里經(jīng)常需要：任意幾何與復(fù)雜邊界（非周期、接觸、局部細(xì)化等），以及不同工藝路徑（多道次、換向、局部約束），Abaqus CPFEM（UMAT/VUMAT）在這些方面更“通用”，所以把“remesh + 狀態(tài)變量映射”做成一套工作流，就能把大變形晶體塑性更穩(wěn)地推進(jìn)到更高壓縮/更大應(yīng)變階段

在一般成型制程中，造成模座嵌件變形的主要原因有兩個(gè)：其一是在充填保壓過程，因螺桿前進(jìn)，造成模穴壓力過高，一般可以達(dá)200MPa，并有可能導(dǎo)致模具嵌件(頂針、滑塊等)變形。第二個(gè)原因則是溫度分布不平衡，造成模具發(fā)生局部收縮翹曲。上述潛在的模具變形問題，不只會(huì)影響模具的使用壽命，更會(huì)影響產(chǎn)品的尺寸精準(zhǔn)度及質(zhì)量。

三、重度變形——鑲補(bǔ)或更換局部嚴(yán)重凹陷或裂紋：采用鑲補(bǔ)工藝，把損壞區(qū)域挖掉，鑲?cè)胪馁|(zhì)鑄鐵塊，焊接牢固后再整體刮研恢復(fù)平面整體嚴(yán)重變形或多次修復(fù)無效：直接更換新地軌，舊地軌可以降級(jí)用作粗加工平臺(tái)或干脆報(bào)廢重度變形不建議再勉強(qiáng)修復(fù)，費(fèi)錢費(fèi)力效果還不好。

輕度變形：平面度誤差 ≤ 0.08 mm/m。中度變形：平面度誤差在 0.08 mm/m - 0.15 mm/m 之間。重度變形：平面度誤差 > 0.15 mm/m，或有局部凹陷、裂紋、槽口嚴(yán)重磨損。第和二步：分級(jí)處理方案輕度變形：應(yīng)急校準(zhǔn)適用于微小變形，通常是臨時(shí)處理，能改善表面但無法從根本恢復(fù)精度。

: 通過被連接件整體變形可以得到:①Rbe2剛化作用導(dǎo)致局部變形一致，與實(shí)際變形趨勢(shì)相差較大②綁定接觸和Rbe3變形趨勢(shì)目測(cè)更加接近實(shí)際。

初始兩類不同網(wǎng)格密度下的拉伸試樣：粗網(wǎng)格：細(xì)網(wǎng)格：相同拉伸變形下孔洞體積分?jǐn)?shù)：可以看到兩者幾乎保持一致，對(duì)應(yīng)的孔洞體積分?jǐn)?shù)實(shí)現(xiàn)了網(wǎng)格無關(guān)響應(yīng)，此外設(shè)置不同的特征尺寸也可以實(shí)現(xiàn)所希望得到的裂紋寬度如下，設(shè)置不同的特征尺寸得到不同的孔洞分布（同樣的網(wǎng)格密度下）應(yīng)力分布如下：該思路設(shè)計(jì)適合大多數(shù)的型的損傷模型。

此時(shí)在混凝土澆筑時(shí)支點(diǎn)附件鋼梁的總體橫向變形可控，最下橫向變形為3 mm。在澆筑第二批混凝土?xí)r在混凝土濕重、支架自重及施工荷載作用下，第二批混凝土澆筑過程中局部應(yīng)力增量均在80 MPa以內(nèi)。在中間H300型鋼橫梁位置的應(yīng)力為70 MPa左右，處于可控狀態(tài)。

匹配流程：耗時(shí)： 流程 詳細(xì)步驟 耗時(shí) 上下車體匹配 上下車體全局變形匹配 2天 局部匹配：門檻梁 局部匹配：防火墻 局部匹配：下A柱

3、合理制定技術(shù)條件 合理制定技術(shù)條件（包括硬度要求）是防止淬火變形、開裂的一條重要途徑。局部硬化或表面硬化就可以滿足使用要求的，盡量不要整體淬火。對(duì)于整體淬火模具，局部可放寬要求的，盡量不要強(qiáng)求一致。對(duì)于成本高或結(jié)構(gòu)復(fù)雜的模具，當(dāng)熱處理難以達(dá)到技術(shù)要求時(shí)，應(yīng)更改技術(shù)條件，適當(dāng)放寬那些對(duì)使用壽命影響不大的要求，以免因多次返修而造成報(bào)廢。