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Patran界面上可以查看幾何參數(shù)組成的截面最后計算時的面積、形心位置、彎曲慣性矩、扭轉(zhuǎn)慣性矩具體結(jié)果，實測發(fā)現(xiàn)Nastran和Patran計算出來的面積、形心位置、彎曲慣性矩、扭轉(zhuǎn)慣性矩并不完全一致。

圖 7 是由 LMS 測試系統(tǒng)分析得出的試驗?zāi)Ｐ?部分階數(shù)的振型動畫，從圖中觀察可以看出其振型 分別為：左側(cè)兩根立柱以及 X 軸橫梁沿著 Z 軸正 方向變形；桁架機器人整體框架朝 X 軸正方向變 形；兩根 Y 軸橫梁朝整體結(jié)構(gòu)中間變形；兩根 Y 軸橫梁朝 Z 軸正方向變形。

針對HARINGX理論的不足，CHANG[7]提出采用剛度矩陣法，DING等[8]提出了轉(zhuǎn)換矩陣法，通過研究一個具有上下鋼板約束的單層橡膠墊來分析疊層橡膠隔震支座的力學(xué)性能。HE等[9]根據(jù)HARINGX理論研究了橡膠支座的回轉(zhuǎn)剛度，并提出支座端部的轉(zhuǎn)角會對支座的水平剛度產(chǎn)生較大影響。

根據(jù)橋墩位移相等原則，將橋墩轉(zhuǎn)換為等效截面墩，等效截面慣性矩計算公式為:式中:H為橋墩高度;x為墩頂質(zhì)點坐標變量;D(x)為x處墩身慣性矩。單獨考慮r號橋墩，計算基本圓頻率η，公式為:式中:g1為r號墩頂抗推剛度;g2為r號支座抗推剛度;t1為r號支座質(zhì)點重力;t2為r號墩頂質(zhì)點重力。

此外，軸向合力的特性與驅(qū)動力矩明顯相似。