時程的案例
老莊結構設計教程：鄧工彈性時程分析視頻教程
教程名稱：
老莊結構設計教程：鄧工彈性時程分析視頻教程
視頻目錄：
01高層結構彈性時程分析規范相關規定(1)
01高層結構彈性時程分析規范相關規定(2)
01高層結構彈性時程分析規范相關規定
02高層結構彈性時程分析PKPM實際操作(1)
02高層結構彈性時程分析PKPM實際操作(2)
02高層結構彈性時程分析PKPM實際操作.avi
03高層結構彈性時程分析地震波選擇方法(1)
03高層結構彈性時程分析地震波選擇方法(2)
03高層結構彈性時程分析地震波選擇方法
04高層結構彈性時程分析結果利用及相關理論簡介(1)
04高層結構彈性時程分析結果利用及相關理論簡介(2)
04高層結構彈性時程分析結果利用及相關理論簡介
內容介紹：
本套教程為老莊設計院出品的彈性時程分析視頻教程。教程從高層結構彈性時程分析規范的一些相關規定入手，開始講解彈性時程的PKPM實際操作和地震波的選擇方法，是彈性力學學習非常值得參考的課程。
展開 多點輸入鋼框架結構動力彈塑性時程分析——結構模型案例 ￥400
針對罕遇地震作用,本文采用位移輸入模式，對超長鋼框架結構建立有限元計算模型，分別采用一致激勵輸入和多點激勵輸入方法，進行動力彈塑性時程分析。通過數值模擬研究發現，在超長結構中采用多點激勵輸入計算結構在罕遇地震作用下的響應更合理。
在模型X向采用南北向的EL-centro波，為提高計算效率，對時程曲線的時間步長縮短一倍，即采用時間間隔為0.01s，整體時間縮短一倍，由53.48s縮短為26.74s。由于EL-centro波記錄的是加速度時程，因此需要進行兩次積分轉換為位移時程，對采用的加速度時程曲線進行第一次積分得到速度時程，再進行第二次積分得到位移時程。擬設定7度0.15g區在罕遇地震作用下，參考規范的峰值加速度取值為310cm/s2。
壓縮包提供了兩個分析模型，一致激勵輸入和多點激勵輸入用于對比分析。
展開 ANSYS地震時程分析如何考慮結構自重的影響
很多朋友在用ANSYS做地震時程分析時，一直苦于如何在地震時程分析中考慮結構的恒載。
目前兩種比較典型的錯誤做法是：
一、先做靜力恒載工況分析，打開預應力pstres開關；然后轉到時程分析
結果：該做法結構恒載對后續時程分析毫無作用，結構時程分析的初始狀態依然是0。
二、直接將重力加速度加在地震波上，例如，acel,9.8+aceq(i)
結果：該做法相當于將重力加速度帶入了積分，相當于放大了地震波。
正確做法：在地震時程計算前，通過關閉與打開時間積分效應，來模擬結構恒載對地震時程分析的影響，一個典型的考慮結構恒載的地震時程分析步驟如下：
/solu
antype,trans
trnopt,full
timint,off !關閉時間積分效應
time,1e-6 !設置極小的時間荷載步
acel,,9.8 !施加重力加速度
solve !恒載求解
kbc,1 !階躍荷載
timint,on !打開時間積分效應
!==========
!讀取地震波
!==========
alphad,a
betad,b !阻尼定義
nsubst,1 !子步數定義
*do,i,1,N
time,0.02*i !時間點
acel,,aceq(i)
solve
*enddo
!========
save
展開 【JY】ETABS彈塑性時程分析的性能校核
圖9 墻肢內力可接受準則
圖10連梁內力可接受準則
1.5 材料可接受準則
材料可接受準則主要用于墻鉸和纖維鉸性能狀態的判斷，程序會獲取墻鉸或纖維鉸中同一材料最大的纖維應變，然后依據材料的可接受準則進行判定，當存在多種材料時，以最不利的判斷為最終結果。這與其他的可接受準則不同，是一種微觀層面的判定。此時我們應該注意的是，鉸的長度會對這項指標非常敏感。在ETABS中我們更加推薦使用轉角或者位移計（gauge單元）等對構件進行性能評估。
圖11 材料的可接受準則
2 性能校核
在ETABS中，用戶可以通過顯示>變形圖命令，顯示任意時刻下結構的出鉸情況，通過鉸不同的顏色，顯示出鉸不同的狀態，如圖12所示。但是圖中只能對塑性鉸、纖維鉸和墻鉸狀態進行的判斷，并且無法對相同性能狀態下，不同鉸的塑性程度進行區分。此時，用戶應該通過性能校核功能對構件狀態進行量化評估。
圖12 鉸狀態顯示
用戶可以通過定義>性能校核命令定義性能校核數據，如圖13。首先是需求集列表，通常可以按照地震輸入不同進行劃分，同時還可以對不同需求集的校核結果進一步處理：取均值+標準差或取最大值。對應中國規范的規定，當取三組加速度時程曲線輸入時，計算結果宜取時程法的包絡值，當取七組加速度時程曲線輸入時，計算結果宜取時程法的平均值。其次是需求集對應的工況，通常對應為X向和Y向時程工況。最后是性能評價指標，用戶可以選擇全部或部分性能評價指標進行性能校核，用于性能校核耗時較長，建議適當選擇所需的指標。
圖13性能校核定義
用戶可以通過顯示>性能校核命令查看性能校核的結果，如圖14所示。
圖14 性能校核結果查看
并且用戶還可以通過選項>圖形顏色>輸出命令調整顏色以及D/C比的數值，如圖15所示。
展開 
一致輸入和多點輸入下超長鋼框架結構動力彈塑性時程分析
一致位移激勵輸入時，各柱底位移時程輸入相同，如圖2（c）所示。擬設定以X正方向為地震波傳播方向，視波速取100m/s，共劃分6組位移激勵，每組間隔為20m，即時間差為0.2s。多點位移激勵輸入如圖3所示，C1~C6分別表示6組位移時程曲線輸入，D1、D2表示角柱柱底位置，D3、D4表示結構中部的邊柱柱底位置。
（a）加速度時程曲線
（b）速度時程曲線
（c）位移時程曲線
圖2 EL-centro波（南北）時程曲線圖
3.算例結果
3.1 基底剪力
選取Ｘ向最大基底剪力分析，兩種位移輸入模式下的各基底剪力最大值對比如表2所示。在一致激勵中，C1~C5位置基底最大剪力相差較小，平均約為650kN；最大值出現在中部C3位置，為652.921kN；最小值出現在端部第C6組，其的最大基底剪力最小，平均和前五組相差約100kN；整體由C1~C6先增大（C1~C3）后減小（C3~C6）。由于各組基底位移時程同步，各組會同時出現最大基底剪力，因此，其最大的總基底剪力（3814.861kN）與6個組的總的最大基底剪力之和相同。
圖3 位移激勵輸入示意圖
在多點激勵中，最大值出現在地震波傳播的起始輸入端第C1組位置，為2335.78kN；最小值出現在結構中部第C4組位置，為1764.1kN；整體由C1~C6先減小（C1~C4）后增大（C4~C6）。由于各組基底位移時程曲線有相位差，各組的最大基底剪力不會同時出現，且各組基底剪力相互影響，因此，總和的基底剪力反而較小，在同一時刻最大的總基底剪力僅為730.01kN，遠小于一致激勵輸入。而多點激勵下的C1~C6各個位置上的基底剪力均遠大于一致激勵下的相應位置上的基底剪力，基本在3倍左右。
展開 BAQUS反應譜法計算地震反應的簡單實例＋時程分析
補充時程分析cae操作
ABAQUS反應譜法計算地震反應的簡單實例＋時程分析3.rar
ABAQUS反應譜法計算地震反應的簡單實例＋時程分析1.rar
ABAQUS反應譜法計算地震反應的簡單實例＋時程分析2.rar
基于ABAQUS的建筑結構時程分析
本文選擇帝谷波ELCENTRO作為地震動輸入，其圖形如下圖所示：
分別輸入不同方向下的地震波數據后得到各個方向的計算指標：
X向底部剪力時程曲線如下圖所示：
X向頂點（下圖）的位移時程曲線如下圖所示：
位移角數值如下圖所示
以上分析可以看出，位移角為1/2225，滿足1/1000的要求；
最大水平位移為0.08m，遠小于0.3的要求。
Y向的計算結果與X向一樣的處理方法：輸入地震波數據，提取基底剪力與位移時程曲線，后續工作主要為與振型分解法的結果進行比較，當大于反應譜法結果時需要進行內力及配筋的調整。
四、 小結
本文從ABAQUS的隱式分析算法原理，軟件設置中的關鍵參數理解，國家規范及實際案例這四大方面介紹了H.H.T算法在高層建筑結構分析中的應用，對實際復雜建筑結構分析中具有很好借鑒作用，同時可以作為超限結構分析的補充方法。
CPU:I7-10750H
內存：16384MB
計算模型的處理技術：ABAQUS隱式分析
計算機耗時：30min
基于ABAQUS的建筑結構時程分析20210824 V2.0.pdf
展開 抗震結構變形能力可靠度的時程分析方法
抗震結構變形能力可靠度的時程分析方法
抗震結構變形能力可靠度的時程分析方法.rar
抗震結構變形能力可靠度的時程分析方法.JPG
地震時程分析地震數據：四川阿壩州(5.12)馬爾康段
按照本章6.2.1的技術思路，利用計算機自動產生的不同隨機相位譜，按50年超越概率10%、5%和100年超越概率2%三個概率水準合成基巖加速度時程，其中每一個概率水準合成三條時程，分別對應于三個不同的隨機相位，時程采樣步長為0.02秒，目標譜與合成時程的反應譜(計算譜)之間的相對誤差均小于5%。目標譜與計算譜的比較、擬合精度、基巖地震波圖見圖。
P5010%.rar
ABAQUS實現一致激勵和多點激勵輸入的結構動力彈塑性時程分析
在7度0.15g區在罕遇地震作用下,采用位移輸入模式，采用南北向的EL-centro波，峰值加速度取值為310cm/s2，分別采用一致激勵輸入和多點激勵輸入方法，進行動力彈塑性時程分析。對時程曲線的時間步長縮短一倍，即采用時間間隔為0.01s，整體時間縮短一倍，由53.48s縮短為26.74s。
加速度時程曲線
位移時程曲線
結構模型
第600步是應力云圖
頂層邊、角節點的相對柱底的X向位移
D1初始輸入端（C1組）；D2結構中部（C3組）；D3結構中部（C4組）；
D4最后輸入端（C6組）；S1一致激勵輸入角點
沖擊碰撞時程曲線
我的沖擊碰撞時程曲線數據不是那種連續的平滑曲線，除了峰值以外，其他數據都是零，附圖一張，附表一份
沖擊力時程數據.xlsx
今晚直播 | ABAQUS土木結構滯回分析及彈塑性時程分析
第二期直播《ABAQUS土木結構滯回分析及彈塑性時程分析》將于今晚開啟，歡迎大家關注學習！
”
目前，土木工程專業（結構方向）在校研究生經常采用ABAQUS軟件研究構件（擬靜力試驗數值模擬）和結構（振動臺試驗數值模擬、彈塑性時程分析）的抗震性能。在ABAQUS數值模擬中，大家普遍反映在模型簡化、模型建立、模型收斂和模型調整等方面常存在自己解決不了的難點，本課程將講解如何進行ABAQUS土木結構構件和結構抗震性能的數值模擬。
ABAQUS反應譜法計算地震反應的簡單實例＋時程分析
補充時程分析cae操作
ABAQUS地震時程分析小算例1-4.rar
demo-spc.rar
ABAQUS地震反應譜分析1-4.rar
【轉載】某水電站進水口地震時程分析，附INP，個人覺得挺不錯的
2) 地震波輸入
計算地震波輸入采用地震安評報告所提供的閘址(基巖)場地譜人工合成的地震波，概率水平為50年超越概率10%，地震波時程見插圖X-X。
計算時，在模擬岸塔式進口施工完成及蓄水過程的基礎上，假定運行期某一時刻發生地震，同時輸入順水流向、垂直水流向和豎直向地震曲線，本次計算將No.1、No.2分別作為順水流向和垂直水流向輸入，No.3作為豎向輸入。并將豎直向峰值加速度調整為水平向的2/3倍，即順水流向、垂直水流向、豎向的峰值加速度分別為100cm/s2、100cm/s2、66.7cm/s2。
4) 計算成果及分析
① 位移成果：
蓄水期閘頂(相對于閘基巖)順水流方向的水平位移為-1.1mm，蓄水+地震工況下最大水平位移達15.0mm，見插圖X-8。蓄水期閘頂沉降2.9mm，蓄水+地震工況下沉4.8mm，增加沉降約1.9mm，見插圖X-9。
（一個完整的位移時程如圖所示，從小到大，再趨近于0（永久大變形除外））
② 應力成果：
泄洪放空洞進口竣工期：拉應力主要出現在胸墻底部，最大值約0.80MPa(見插圖X-10)，壓應力主要分布于進口兩側邊墻與底板底部，最大約2.68MPa；蓄水期：拉應力極值出現在工作閘門槽兩側邊墻處，約1.07MPa(見插圖X-11)，壓應力主要分布于底板底部，極值出現底板末端靠山側，約為3.71MPa；蓄水期+地震：拉應力極值出現在底板前端靠進口處，約1.28MPa(見插圖X-12)，壓應力極值仍然出現在底板末端靠山側，約5.89MPa。
需要說明的是，在地震時程步中水平加速度未計入Y方向（實際意義不大）。
展開 ABAQUS框架-土體結構地震作用時程分析（包含上部框架結構定義、柱下獨立基礎、土體模型） ￥20
l1357vl5uep.mp4
本模型計算框架結構在地震作用下的時程分析，模型建立了框架上部框架結構包括梁、板、柱，柱下獨立基礎以及一定范圍內的土體（定于無限元），包含了結構-土體，即SSI模型，地震作用添加的是Elcentro波，通過該模型，可以學會簡單SSI（structure -soil interaction）模型的定義，地震作用的添加以及無限元的定義。通過學習該模型可類比分析地下結構地層模型的地震作用時程分析，比如地鐵，地下通道，綜合管廊等。
TIM截圖20190218113315.png
