等效塑性應(yīng)變分析
關(guān)注創(chuàng)建者：匿名 創(chuàng)建時(shí)間：2026-01-05
等效塑性應(yīng)變分析的視頻教程
ABAQUS之真實(shí)應(yīng)力和真實(shí)應(yīng)變定義塑性
ABAQUS之真實(shí)應(yīng)力和真實(shí)應(yīng)變定義塑性
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5.DAMASK晶體塑性有限元平臺案例實(shí)戰(zhàn)教程——單晶取向?qū)ο噜従Я?yīng)力和應(yīng)變分布的影響
課程目標(biāo)： 對DAMASK晶體塑性有限元平臺的運(yùn)行原理有基本了解 熟悉掌握DAMASK的前后處理 熟練掌握DAMASK譜求解器的使用 熟練掌握Paraview的使用 章節(jié)目錄： 課程簡介 實(shí)戰(zhàn)一：(FCC)2D多晶體鋁合金晶體塑性分析 實(shí)戰(zhàn)二：(BCC)雙相合金鋼晶體塑性分析 實(shí)戰(zhàn)三：(HCP)多晶體晶體塑性分析——Mg 實(shí)戰(zhàn)四：單晶取向?qū)ο噜従Я?yīng)力和應(yīng)變分布的影響
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板件等效輻射聲功率分析(ERP)
ERP全稱為等效輻射聲功率，在汽車開發(fā)中有著廣泛的應(yīng)用。如在前期車身開發(fā)中，根據(jù)ERP分析結(jié)果可預(yù)測出車身相對薄弱區(qū)域，進(jìn)而進(jìn)行優(yōu)化或加強(qiáng)，同時(shí)也為車身阻尼片分布提供一定的技術(shù)支持和指導(dǎo)。 附件模型供下載練習(xí)
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等效塑性應(yīng)變分析的實(shí)例教程
一）名詞解釋：
EE 彈性應(yīng)變
NE 名義應(yīng)變
LE 對數(shù)應(yīng)變【即真應(yīng)變，對于單軸拉伸LE=ln（1+NE）】
PE 塑性應(yīng)變
PEEQ （equivalent plastic strain）等效塑性應(yīng)變
PEMAG （Plastic strain magnitude） 塑性應(yīng)變量
PEEQ與PEMAG的區(qū)別是
PEMAG描述的是變形過程中某一時(shí)刻的塑性應(yīng)變，與加載歷史無關(guān)，而PEEQ是整個(gè)變形過程中塑性應(yīng)變的累積結(jié)果。
如果一個(gè)圓桿受單向拉伸至屈服，再通過單向壓縮使其恢復(fù)初始長度，則最終的PEMAG為0，而PEEQ是拉伸和壓縮過程中塑性應(yīng)變的絕對值之和。
二）CAE模型
下圖示同樣尺寸的鋁板，2種拉伸工況
板的拉伸及其1/4模型
工況（1） 單調(diào)拉伸
依據(jù)property材料參數(shù)，理論計(jì)算算的板拉伸板0.06m時(shí)屈服。Load單調(diào)拉伸到位移為0.09m，輸出EE， LE ，PE， PEEQ ，PEMAG ，NE
工況（2） 拉伸到屈服再壓縮到屈服，再拉伸到屈服（反復(fù)加載），最大位移和工況（1）一樣是0.09m。
展開 等效塑性應(yīng)變
等效塑性應(yīng)變是一個(gè)單調(diào)增加的標(biāo)量值，它是作為變形率張量的塑性分量(Dp)ij的函數(shù)遞增計(jì)算的。在張量表示法中，表示為：
epspl=integral over time of (depspl)=integral[sqrt(2/3(Dp)ij*(Dp)ij)]*dt
只要材料屈服，即只要應(yīng)力狀態(tài)在屈服面上，等效塑性應(yīng)變就會增長。
應(yīng)變張量?
相反，當(dāng)在*DATABASE_EXTENT_BINARY中設(shè)置STRFLG為 1 時(shí)，由LS-DYNA寫出的張量應(yīng)變值不一定是單調(diào)增加的，因?yàn)樗鼈兎从车氖钱?dāng)前的 總變形 狀態(tài)（彈性+塑性）。在LS-PrePost中顯示繪制 應(yīng)變張量 ，請單擊Fcomp> Strain。
以張量表示的等效應(yīng)變?yōu)閟qrt(2/3(eps)ij*(eps)ij)；（見2006年LS-DYNA理論手冊第461頁）。這與等效塑性應(yīng)變不是一回事。
其它應(yīng)變也可以在LS-PrePost中進(jìn)行繪制顯示：
FCOMP>Infin；（無窮小或工程應(yīng)變）
FCOMP>Green
FCOMP>Almansi
等效應(yīng)力，也稱為馮-米塞斯應(yīng)力，定義如下：
sigvm=1/sqrt(2)*sqrt[(sigx-sigy)^2+(sigy-sigz)^2+(sigz-sigx)^2+6*sigxy^2+6*sigyz^2+6*sigzx^2]
展開 為什么我輸出的等效塑性應(yīng)變一直是0啊
Abaqus自帶有3維的各項(xiàng)同性+J2流動+自定義屈服強(qiáng)度等效塑性應(yīng)變關(guān)系+歐拉后推徑向返回的UMat例子
在此基礎(chǔ)上我進(jìn)行了一些修訂用于以下情況（附件中包含for和inp）
1. 2維平面應(yīng)變+各項(xiàng)同性+J2流動+自定義屈服強(qiáng)度等效塑性應(yīng)變關(guān)系+歐拉后推徑向返回
2. 2維平面應(yīng)變+各項(xiàng)同性+J2流動+冪硬化+歐拉后推徑向返回
冪硬化本構(gòu)更新在張純禹的power-law基礎(chǔ)上修改得到，涉及到牛頓迭代的方式進(jìn)行屈服應(yīng)力求解
其原始文件，一起上傳
附件如下：
在細(xì)觀尺度上，晶體塑性有限元(CPFE)方法可以考慮相變、位錯(cuò)滑移和變形孿生等多種細(xì)觀變形機(jī)制，在描述基于微觀結(jié)構(gòu)演化的材料塑性行為方面具有明顯的優(yōu)勢。而晶體塑性本構(gòu)模型的參數(shù)通常是通過擬合宏觀實(shí)驗(yàn)結(jié)果得到的，但是其缺乏亞微米變形機(jī)理，所以擬合參數(shù)可能不是唯一的，從而降低了CPFE模擬的預(yù)測精度。由于MPEAs的微觀結(jié)構(gòu)是多尺度的，如原子空位和晶格畸變、微尺度位錯(cuò)和中尺度晶粒等，所以需要考慮微尺度的變形機(jī)理來獲得精確的晶體塑性本構(gòu)模型參數(shù)，然后開發(fā)一種從納米-微-中尺度微觀結(jié)構(gòu)集成的新的模擬方法。湖南大學(xué)的Qihong Fang等人將原子模擬、離散位錯(cuò)動力學(xué)和晶體塑性有限元方法結(jié)合起來，建立了一個(gè)新的框架，研究MPEAs的應(yīng)變硬化行為，實(shí)現(xiàn)了包括納米尺度晶格畸變和微尺度位錯(cuò)硬化在內(nèi)的復(fù)雜跨尺度因素對塑性變形的影響，作者結(jié)合MD、DDD、CPFE模擬方法和隨機(jī)場理論(圖1)，提出了一種可捕捉MPEAs中嚴(yán)重晶格畸變的分層多尺度方法來建模MPEAs，該方法連接了三個(gè)長度尺度(納米尺度、微觀尺度和中尺度)，為深入理解納米-微米-中尺度結(jié)構(gòu)相關(guān)的微尺度變形機(jī)制提供了新的思路，并為研究先進(jìn)MPEAs的多尺度微結(jié)構(gòu)調(diào)控相關(guān)的優(yōu)越力學(xué)性能提供了可能和途徑。
圖1：用分層多尺度建模方法估計(jì)晶體塑性本構(gòu)模型中的硬化參數(shù)。用MD、DDD和CPFE耦合模型預(yù)測了多晶材料在不同長度尺度下的力學(xué)響應(yīng)。
圖2是通過MD模擬得到的Al0.1FeCoCrNi MPEA中邊緣位錯(cuò)速度隨不同剪切應(yīng)力/溫度比的變化規(guī)律。在作者測試的外加應(yīng)力范圍內(nèi)，位錯(cuò)速度幾乎隨σ/T線性增加，這符合聲子阻尼理論。采用DDD模擬研究了邊緣和螺桿段遷移率對Al0.1FeCoCrNi單晶[001]取向應(yīng)力應(yīng)變曲線的影響。從圖3中可以看出，不同位錯(cuò)遷移率下的應(yīng)力應(yīng)變曲線與相同遷移率下的應(yīng)力應(yīng)變曲線變化不大。
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[案例]薄壁彎管在內(nèi)壓和彎矩作用下的彈塑性坍塌分析1個(gè)月前
薄壁彎管在內(nèi)壓和彎矩作用下的彈塑性坍塌分析
案例 Elastic-plastic collapse of a thin-walled elbow under in-plane bending and internal pressure
問題描述與目標(biāo)
本案例旨在研究一個(gè)薄壁90度不銹鋼彎管及其相鄰直管段，在面內(nèi)彎矩（張開和閉合彎矩）與內(nèi)部壓力共同作用下的彈塑性響應(yīng)直至結(jié)構(gòu)坍塌。通過此分析
<p>鋼筋采用link10單元，通過溫差法施加預(yù)應(yīng)變</p><p>幾何模型</p><p><br></p><figure style="text-align: center;" class="ql-align-center">
<figure class="figure-image" contenteditable="false" data-img="https://img.jishulink.com
全文速讀：
在不同應(yīng)變速率下對鑄鐵和鑄鋁圓棒試樣進(jìn)行了單軸高速拉伸試驗(yàn)，研究了它們的動態(tài)力學(xué)性能及斷裂情況，分析了相關(guān)因素對試驗(yàn)的影響。結(jié)果表明：測試應(yīng)變、應(yīng)力的方法，試樣標(biāo)距長度及夾持端長度等對試驗(yàn)準(zhǔn)確性和曲線振蕩程度有較大影響；使用比剛度和比強(qiáng)度高的夾具、短標(biāo)距試樣、應(yīng)變片測試應(yīng)力、兩臺相機(jī)測試應(yīng)變、適當(dāng)增加夾持端長度可以提高試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性。
工程上對金屬材料的拉伸試驗(yàn)通常要求應(yīng)變速率在
Moldex3D模流分析之熱固性材料與熱塑性材料的區(qū)別6個(gè)月前
塑料材料被廣泛的應(yīng)用，各種合成或半合成的產(chǎn)品被轉(zhuǎn)化及成型為我們?nèi)粘５囊徊糠?。這些產(chǎn)品含概了消費(fèi)電子、家庭用品、玩具、各種外包裝、個(gè)人護(hù)理用具以及汽車零件等等。因?yàn)樗芰系统杀?、易于生產(chǎn)且原物料充足等因素，其大部份的用途，用以替代各種傳統(tǒng)材料應(yīng)用，包含金屬、玻璃、木材以及紙類材料。然而，隨著塑料的應(yīng)用越來越多樣化，加工的復(fù)雜度及多樣性也持續(xù)上升，也因此供貨商必須持續(xù)優(yōu)化其制程，以迎合市場所需的產(chǎn)品性能
隨著汽車、航天與消費(fèi)性電子等產(chǎn)業(yè)對輕量化高性能材料的需求日益提升，對于短纖∕長纖增強(qiáng)熱塑性塑料（Fiber Reinforced Thermoplastic，F(xiàn)RT）射出成型的先進(jìn)模擬技術(shù)需求也隨之增加。然而，傳統(tǒng)的CAE方法往往無法準(zhǔn)確模擬這些材料的行為。為了解決這項(xiàng)挑戰(zhàn)，AirGo與Moldex3D共同發(fā)表了最新白皮書《ATLAS-AI: Accurate yet Faster CAE Simulation
LS-DYNA——等效塑性應(yīng)變11個(gè)月前
等效塑性應(yīng)變
等效塑性應(yīng)變是一個(gè)單調(diào)增加的標(biāo)量值，它是作為變形率張量的塑性分量(Dp)ij的函數(shù)遞增計(jì)算的。在張量表示法中，表示為：
epspl=integral over time of (depspl)=integral[sqrt(2/3(Dp)ij*(Dp)ij)]*dt
只要材料屈服，即只要應(yīng)力狀態(tài)在屈服面上，等效塑性應(yīng)變就會增長。
<p class="ql-align-center"><br></p><p>塑膠零部件產(chǎn)品在需要散熱、通風(fēng)或者多信號接入時(shí)，局部會有很多小孔或者柵格，如下圖所示，此時(shí)如果進(jìn)行模流分析，網(wǎng)格的數(shù)目會急劇上升，分析時(shí)間較長；</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202503/22b5a7665afbdfbdc820ad801e1b8c47.
分別為Mises應(yīng)力，等效塑性應(yīng)變以及厚度分析結(jié)果
編輯
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檢查一下顯式動力學(xué)分析過程中內(nèi)能和動能，顯然動能遠(yuǎn)低于內(nèi)能，分析結(jié)果可以接受。
<p class="ql-align-justify">本內(nèi)容基于韓林海的約束混凝土模型所制作的Excel，可用于將其輸入直接到ABAQUS中，用于建立鋼管約束混凝土型，具體如下：</p><p class="ql-align-justify">模型介紹：</p><p class="ql-align-justify">本模型基于<span style="color: rgb(25, 27, 31);"
