整體變形
關注創(chuàng)建者：匿名 創(chuàng)建時間：2026-01-04
整體變形的視頻教程
銑削變形仿真-整體-abaqus三維切削仿真
本系列切削仿真視頻以軍工和刀具企業(yè)的應用場景為切入點，包括了常見的車削、銑削和鉆削等工藝方式，同時凝聚了切削仿真中的失效、接觸以及網(wǎng)格等關鍵核心技術，在此基礎上又對顆粒復材以及薄壁件的切削仿真過程進行了整體和局部的充分展示，相信能對高校和企業(yè)的切削工藝研發(fā)課題起到一定的促進作用。
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注：如下載方式有問題，請及時在下方留言給我，我會及時處理 目錄 第一章 前言 ●法規(guī)解讀 ●專業(yè)名詞 ●評價方法 第二章 前處理 ●工況與模型介紹 ●確定角點 ●撞擊器（導入、設置、位置調(diào)整） 第三章 模型參數(shù)設置 ●焊點 ●膠粘 ●賦材料、屬性、命名 ●賦重 ●邊界條件、約束 ●加載輸出設置 第四章 提交計算與后處理 ●提交求解 ●能量輸出 ●整體結構變形
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整體變形的實例教程
11.拉伸個邊框出來
12.戒指是圓環(huán)狀的，所以需要進行整體變形，變形方式為線到線，所以先繪制一條直線，
13.繪制要變形后的控制線草圖圓弧。
14.現(xiàn)在可以使用整體變形命令進行變形
15.變形后，將它以z軸陣列一圈就能完成模型了。
完成
某袋除塵殼體結構選型如下：
箱體板厚5mm
箱體角柱：角鋼L90*56*8
箱體加強筋：角鋼L90*56*6
花板厚6mm
花板下加強筋：橫向為扁鋼80*6，縱向為扁鋼100*6
箱體中間支撐管：鋼管Φ60*5
圖1 袋除塵殼體結構示意圖
2、 建立模型
按照殼體結構示意圖建立幾何模型如圖2所示。
圖2 建立幾何模型
三、約束條件及載荷
立柱底部約束如圖3所示。
圖3 立柱底部邊界約束
載荷：
（1）自重（軟件考慮）；
（2） 頂部載荷：檢修載（按400kg/m2）；
（3） 花板處載荷：濾袋、濾籠、濾袋積灰（積灰厚度按5mm）共3.06t；
（4） 灰斗積灰重：滿灰9.6t；
（5） 保溫載荷：按25kg/m2；
（6） 負壓11000Pa或正壓8000Pa兩種工況分別施加；
（7） 煙道及檢修平臺載荷：上煙道（出氣端）900kg，下煙道（進氣端）
400kg，上中下三層檢修平臺檢修載荷均為400×2.85×3.25=3705kg。
注：此項載荷殼體和鋼支架各占一半。
（8） 灰斗卸灰口載荷（方向按照幾何模型坐標系）：FX=4700N，F(xiàn)Y=3500N，F(xiàn)Z=-4700N，MX=3690N.m，MY=4800N.m，MZ=5540N.m。
（9） 頂部牛腿處檢修荷載：單個牛腿處載荷為1t，頂板為260×260，轉化為面壓添加，面壓為1×10×1000/260/260=0.148N/mm2。
下圖4所示為載荷添加圖示：
（a）負壓11000Pa （b）正壓8000Pa （c）花板處載荷
展開 煙道結構
煙道壁厚5mm，圖1為煙道結構及其支座示意圖、除塵器支座設置示意圖。
圖1 袋除塵煙道結構及其支座、除塵器支座設置示意圖
建立模型
由于進氣煙道與殼體之間沒有膨脹節(jié)，因此需要考慮殼體的熱膨脹對煙道的影響，殼體已經(jīng)過計算滿足要求，本模型無需建立加強筋等部件，如圖2所示。出氣煙道與除塵器之間設置有膨脹節(jié)，故單獨建立出氣煙道模型，如圖3所示。
圖2 建立進氣煙道及除塵器殼體幾何模型
圖3 建立出氣煙道幾何模型
約束條件
進氣煙道支座及除塵器支座約束如圖4所示，其中標記的為固定約束，未標記的除塵器支座及煙道支座均為滑動約束。出氣煙道支座約束如圖5所示。
圖4 進氣煙道及除塵器支座約束
圖5 進出氣煙道支座約束
載荷：
（1）自重；
（2）經(jīng)過多次計算后得出的進氣煙道口載荷限值（方向按照幾何模型坐標系）：載荷如下：FX=-15000N，F(xiàn)Y=8000N，F(xiàn)Z=-15000N，MX=136125N.m，MY=117975N.m，MZ=90750N.m。載荷添加如圖6所示。
圖6 進氣煙道口載荷添加（集中力及彎矩）
（3）經(jīng)過多次計算后得出的煙道口載荷限值（方向按照幾何模型坐標系）：載荷如下：FX=-33000N，F(xiàn)Y=18000N，F(xiàn)Z=-33000N，MX=136125N.m，MY=117975N.m，MZ=90750N.m。載荷添加如圖7所示。
圖7 煙道口載荷添加（集中力及彎矩）
(4) 袋除塵本體進出口經(jīng)過多次計算后得出的出氣煙道口載荷限值（方向按照總圖坐標系）：載荷如下：FX=-12210N，F(xiàn)Y=9160N，F(xiàn)Z=-12210N，MX=50365N.m，MY=43650N.m，MZ
展開 表3 荷載施加值
圖3 荷載加載
2.2 光伏支架設計分析
光伏支架應滿足承載力極限和正常使用極限，設計時按使用年限為25年、安全等級為三級、抗震類別為丁類，為了設計正常使用和觀感，光伏支架結構的構件應有對應的規(guī)定變形限值，光伏支架采用冷彎薄壁型鋼[5]，對光伏支架的受彎構件撓度容許值應為≤L/250。光伏支架整體變形如圖4所示，整體變形最大為144.55 mm，斜鋼梁最大整體變形為78 mm，前后斜撐最大整體變形為75 mm，立柱整體最大變形為55 mm。
圖4 光伏支架整體變形圖
根據(jù)GB 50017-2017《鋼結構設計標準》相關規(guī)范，如圖5所示，由于檁條兩節(jié)點之間跨度（4 000 mm）較大，最大撓度出現(xiàn)在檁條上，位于立柱之間區(qū)域，最明顯在最上方檁條位于第二和第三立柱中間，根據(jù)NB/T 100115-2018《光伏支架結構設計規(guī)程》[6]，最大撓度如表4所示，不能大于16 mm，從圖5中可以看出X向的變形明顯要大于Z向，在滿足國家標準，在檁條的選擇上，檁條Z軸向的尺寸可以適當增大，檁條X軸向的尺寸可以適當取小。
表4 光伏支架力學性能表
圖5 定向變形圖
如圖6所示，檁條截面變形，從圖中計算結果顯示，檁條的整體變形并不大，反而影響最大的為檁條的截面形狀，截面形狀容易變形，在設計計算時容易導致截面不足而引起穩(wěn)定性不夠，且檁條截面上部變形尤為明顯。
展開 提取計算結果文件中的整體變形、整體應力和圓孔面上的應力如下。
1.整體變形。提取變形結果，我們發(fā)現(xiàn)：最大變形量為0.883mm，且Solid單元和Beam單元連接位置處的變形是協(xié)調(diào)的。
2.整體應力。提取應力結果，我們發(fā)現(xiàn)：最大應力值為13.889 MPa 。
3. 圓孔面上的應力。應力最大值為3.58MPa（此結果非精確結果，如想得到精確結果需要進一步細化網(wǎng)格）。
二、solid計算。
為了與solid-beam模型計算的結果進行比較，計算時我們使用與solid-beam模型相同的材料模型、單元尺寸和類型、載荷、邊界條件。
計算完成后，提取計算結果文件中的整體變形、整體應力和圓孔面上的應力如下。
1.整體變形。提取變形結果，我們發(fā)現(xiàn)：最大變形量為0.873mm。
2.整體應力。提取應力結果，我們發(fā)現(xiàn)：最大應力值為20.181 MPa （應力奇異位置，應力值失真）。
3. 圓孔面上的應力。應力最大值為3.583MPa（此結果非精確結果，如想得到精確結果需要進一步細化網(wǎng)格）。
通過對比兩次計算的結果發(fā)現(xiàn)：
1）全部使用Solid單元進行分析和使用Solid單元和Beam單元連接起來進行分析，
計算結果幾乎完全一致；（整體應力最大數(shù)值的大小和位置，使用solid單元計算存在應力奇異，不進行比較）。
展開 
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整體變形的最新內(nèi)容
報廢更換：如果地軌整體變形量巨大、有多處貫穿性裂紋，或者估算出的修復成本（包括銑削、刮研、材料、運輸、安裝及檢測費用）已經(jīng)接近或超過購買一根同規(guī)格新地軌的成本，那么比較經(jīng)濟、比較徹和底的選擇就是直接報廢舊軌，聯(lián)系制造商定制并更換新的地軌。
為了防止單槽鑄鐵地軌整體變形，使用完畢后，要將工件從單槽鑄鐵地軌上拿下來，避免工件長時間對單槽鑄鐵地軌重壓造成的變形。
5. 單槽鑄鐵地軌不用時要及時將工作面洗凈，然后涂上一層防銹油，并用防銹紙蓋上
非均勻場預測：你不僅能看到工件的整體變形，還能清晰地觀察到厚度方向、圓周方向上織構分布的異質(zhì)性。復雜工藝仿真： 只有融入有限元，才能真正模擬非對稱軋制等具有復雜應力狀態(tài)的工藝。
今天推薦的是Prakash 等人在 Materials Science & Engineering A 上發(fā)表的經(jīng)典論文。該論文針對累積疊軋（ARB）中，材料每道次減薄 50%，網(wǎng)格在兩三道次后就會嚴重畸變。
結果顯示，型腔局部最大變形約為 0.22 mm，實際整體變形可控制在 0.3 mm 以內(nèi)；<u>頂出力模擬結果約為 521 kN，低于2000T設備 650 kN 的頂出能力，說明模具與設備匹配是合理的。
但拼接看似簡單，實則藏著不少技術要點，拼接不當會出現(xiàn)接縫高低差、T 型槽錯位、整體變形等問題，直接影響使用效果。今天把拼接流程、技巧一次性講清，新手也能直接 “抄作業(yè)”，多塊地板拼得穩(wěn)、拼得準。
拼接一步：規(guī)劃設計，提前布局。拼接前要明確整體尺寸、單塊規(guī)格、拼接方式，遵循 “規(guī)格合理拆分、槽位對齊” 原則。
鑄鐵試驗平臺則普遍選用HT250或HT300等高強度鑄鐵，并且內(nèi)部設計有更密集的加強筋，部分采用箱體式結構，整體剛性和抗變形能力遠超普通款-1-3。
工藝標準
兩者都需時效處理，但試驗平臺對此要求更嚴苛，必和須徹底消除內(nèi)應力，防止在長期使用中因應力釋放導致精度失準-2。
3.
框架操作高度需與底座本體厚度、加強筋布局、材質(zhì)性能形成協(xié)同，確保底座整體剛性滿足抗變形需求。建議框架高度與底座本體厚度的比值控制在8-12:1，若比值過高，需增加加強筋的數(shù)量和厚度，采用網(wǎng)格狀或交叉式布局，強化框架的抗扭能力；若比值過低，需優(yōu)化框架與底座本體的連接工藝，采用對稱焊接方式，減少焊接內(nèi)應力，避免局部應力集中引發(fā)的翹曲。
三、重度變形——鑲補或更換
局部嚴重凹陷或裂紋：采用鑲補工藝，把損壞區(qū)域挖掉，鑲入同材質(zhì)鑄鐵塊，焊接牢固后再整體刮研恢復平面
整體嚴重變形或多次修復無效：直接更換新地軌，舊地軌可以降級用作粗加工平臺或干脆報廢
重度變形不建議再勉強修復，費錢費力效果還不好。
該技術通過對零件整體進行網(wǎng)格劃分，可精準控制待變形部位的點位偏移，同時能固定需要保持原狀的區(qū)域，最終自動生成整體變形后仍保持光順的產(chǎn)品模型，從根源上解決曲面調(diào)整的難題。
演示視頻如下：
02
VISI高級變形技術：核心優(yōu)勢
■ 智能化變形處理：
VISI依托行業(yè)標準Parasolid內(nèi)核打造，擁有強大的實體和曲面建模系統(tǒng)。
在數(shù)百噸重載加載下，平臺整體變形量可控制在0.02mm/m以內(nèi)，遠超普通平臺的穩(wěn)載標準，真正實現(xiàn)“重載壓不垮、振動晃不動”。
三、T型槽加持：工件“鎖死固定”，振動無從“借力”
若工件在平臺上固定不牢，即便平臺本身穩(wěn)定，也會因振動導致工件移位，進而引發(fā)二次振動。
