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常減壓蒸餾裝置的案例

原油減壓蒸餾裝置的工藝特征
原油常減壓蒸餾裝置的工藝特征 (一)初餾塔的作用 原油蒸餾是否采用初餾塔應根據具體條件對有關因素進行綜合分析后決定。下面討論初餾塔的作用。 1.原油的輕餾分含量 含輕餾分較多的原油在經過換熱器被加熱時,隨著溫度的升高,輕餾分汽化,從而增大了原油通過換熱器和管路的阻力,這就要求提高原油輸送泵的揚程和換熱器的壓力等級,也就是增加了電能消耗和設備投資。 如果將原油經換熱過程中已汽化的輕組分及時分離出來, 讓這部分餾分不必再進入常壓爐去加熱。這樣一是能減少原油管路阻力, 降低原油泵出口壓力;二是能減少常壓爐熱負荷,二者均有利于降低裝置能耗。因此,當原油含汽油餾分接近或大于 20%時,可采用初餾塔。 2.原油脫水效果 當原油因脫水效果波動而引起含水量高時,水能從初餾塔塔頂分出,使得常壓塔操作免受水的影響,保證產品質量合格。 3.原油的含砷量 對含砷量高的原油如大慶原油(As>2000μg/g),為了生產重整原料油,必須設置初餾塔。重整催化劑極易被砷中毒而永久失活,重整原料油的砷含量要求小于200μg/g。如果進入重整裝置的原料的含砷量超過 200μg/g,則僅依靠預加氫精制是不能使原料達到要求的。 此時,原料應在裝置外進行預脫砷,使其含砷量小于 200μg/g 以下后才能送入重整裝置。 重整原料的含砷量不僅與原油的含砷量有關,而且與原油被加熱的溫度有關。例如在加工大慶原油時,初餾塔進料溫度約 230℃,只經過一系列換熱,溫度低且受熱均勻,不會造成砷化合物的熱分解,由初餾塔頂得到的重整原料的含砷量小于 200μg/g。若原油加熱到 370℃直接進入常壓塔,則從常壓塔頂得到的重整原料的含砷量通常高達 1500μg/g。重整原料含砷量過高不僅會縮短預加氫精制催化劑的使用壽命, 而且有可能保證不了精制后的含砷量降至 1μg/g 以下。
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減壓裝置有哪些易腐蝕點?我們該如何進行防護?
編 輯 | 化工活動家 來 源 | 互聯網整理 關鍵詞 | 常減壓 腐蝕 防護 共 2543 字 | 建議閱讀時間 10 分鐘 導 讀 原油中自身含有的、開采、運輸過程中加入的以及蒸餾裝置加工過程中形成的腐蝕性物質會對裝置設備的壽命產生影響,嚴重時引發事故。因此常減壓蒸餾裝置的腐蝕是最為普遍的,也是最為人們所關注的。加工的原油性質不同,所產生的腐蝕性物質不同,腐蝕產生的部位及腐蝕類型、機理不同,需要采用的防護措施也不同。無論加工哪種類型的原油,在低溫部位普遍存在HCl-H2S-H2O腐蝕,出現在常減壓裝置三頂(初頂、頂、減頂)冷凝冷卻系統。其中氣液相變部位腐蝕最為嚴重。高溫部位腐蝕類型主要由加工原油中酸值及硫含量決定,加工高含硫原油時是高溫硫腐蝕,而加工高含酸原油時腐蝕以環烷酸腐蝕為主。高溫腐蝕部位通常發生在塔器、管線、加熱爐爐管、高溫換熱器、高溫機泵、容器等。加工高含酸原油時常壓轉油線、減壓轉油線等流速較高的部位,腐蝕較重。加工高含硫高含酸原油時,還要注意酸硫之間的協同腐蝕。 常減壓裝置易腐蝕部位及類型 某常減壓蒸餾(下稱常減壓)裝置主要由電脫鹽系統、初餾系統、常壓系統、減壓系統和燃料回收系統等組成。裝置主要工藝流程及易發生腐蝕類型如下。 裝置腐蝕情況分析 腐蝕檢查:對常壓裝置減壓裝置兩個工藝區內的設備進行腐蝕分析,對主要的設備進行外部宏觀檢測、腐蝕產物能譜分析、內窺鏡檢測、硬度檢測以及對腐蝕嚴重的部位進行測厚。
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天津石化10Mt/a減壓裝置減壓深拔工藝技術優化
編 輯 | 化工活動家 來 源 | 石油石化節能 天津石化 作 者 | 田增芹 關鍵詞 | 常減壓裝置 減壓深拔 技術優化 共 3644 字 | 建議閱讀時間 12 分鐘 概 述 天津分公司10Mt/a常減壓裝置加工方案是減壓蠟油-減壓渣油加工方案,即減壓蠟油-蠟油加氫-催化裂化,減壓渣油——延遲焦化工藝路線,減壓深拔技術采用的是KBC專利技術。在運行初期,因加工負荷低,減壓爐出口溫度在380~390℃運行,2010年4月開始提高處理量,進行減壓深拔的初探,在2010年4月15-17日常減壓標定期間減壓爐出口達到418℃,后來一直維持較低的爐出口溫度412~413℃,摸索操作,在2010年9月18-20日減壓深拔標定,將減壓爐出口提高到設計值423℃,但經過標定,操作狀態及部分產品質量均未達到設計值。期間進行了操作參數調整及優化,在2011年3月19-21日再次進行標定,產品基本達到設計值。一直努力在安全平穩運行的前提下提高減壓拔出率,增加經濟效益,因第一周期原油雖然不是按設計原油比例進行加工,但原油主要品種還是以設計原油為主,同時品種不多,有些數據還能找出一些規律,而第二周期,第三周期為增加經濟效益,降低原油成本,增加了很多新的品種,尤其是一些劣質的超輕或超重原油,比例更加不固定,數據規律不好尋找,因此大部分數據還是利用的第一周期的數據,對于一些特殊情況,也列舉了第二、三周期的數據。
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減壓裝置換熱網絡的優化設計
常減壓裝置換熱網絡的優化設計.pdf
常減壓蒸餾裝置圖1
減壓裝置換熱網絡的優化設計
常減壓裝置靈活加工換熱網絡的優化設計.pdf
HAZOP與LOPA技術在減壓裝置的應用,步驟非常詳細!
典型化工裝置的獨立保護層呈“洋蔥”形分布,從內到外一般設計為:過程設計、基本過程控制系統、警報與人員干預、安全儀表系統、物理防護、釋放后物理防護、工廠緊急響應以及社區應急響應等。 HAZOP與LOPA結合 當利用HAZOP分析結果進行LOPA分析時,兩者之間的信息對應關系見下圖。 HAZOP分析結果作為保護層(LOPA)的輸入,將HAZOP的偏差作為場景背景與描述,將原因作為初始事件(IE),根據初始事件發生的頻率和事故場景中各種有效的獨立保護層(IPL),計算事故場景的發生概率;最后根據事故場景后果的嚴重性等級和發生概率大小,利用HSE風險矩陣,評估事故場景的風險等級,提出針對性的建議措施。 常減壓裝置HAZOP與LOPA分析過程 01 確定分析的目的及范圍 在規范要求下,本次分析辨識了常減壓裝置工藝流程及設備的危險與可操作性問題,分析了現有工藝過程中與設計要求背離的工藝參數的變化(即偏離)的原因,以及由此而產生的后果,提出了合理的建議措施以降低發生偏離的概率,從而避免了事故的發生,最大限度保證了工藝操作的穩定性。
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鎮海煉化PPT│減壓裝置工藝技術和設備
編 輯 | 化工活動家 來 源 | 鎮海煉化 懇請各位同行,不要不打招呼就“拿走”發到貴公眾號上,感謝!
頂揮發線的露點腐蝕與多相流模擬
[3]胡洋,李文戈,谷其發,煉油廠設備腐蝕與防護圖解(第二版)[M].北京:中國石化出版社,2015.8 [4]劉香蘭,常壓蒸餾塔頂系統的腐蝕與防護[J]. 腐蝕科學與防護技術, 2011, 23(3): 281. [5]趙敏,康強利,馬紅杰等,煉油廠常減壓蒸餾裝置腐蝕防護現狀[J]. 腐蝕科學與防護技術,2012,24(5):430-432. [6]韓磊,劉小輝,蒸餾裝置塔頂系統低溫腐蝕問題探討[J]. 石油化工腐蝕與防護, 2012,29(3):16-19. 來源:
遼陽石化PPT│管式加熱爐基礎知識培訓
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PPT│碳四資源綜合利用技術
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常減壓蒸餾裝置圖2
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