管法蘭上有8個螺栓孔，螺栓孔在半徑為65mm的節圓內等間距。在本分析中，螺栓孔半徑修改為與螺栓相同，為8mm。螺栓頭(承載面)假定為圓形，其半徑為12mm。 本例中涉及到的螺釘和法蘭模型與真實的螺栓間隙孔和螺栓大徑之間是有一定間隙的，并且螺紋面與間隙孔一般是不會存在接觸行為的。除非被連接件的剛度較小，在bolt load下出現大變形導致接觸上。

為了延長輪轂的使用壽命，我們建議通過在螺栓孔中添加徑向加固材料和增大輪轂的厚度，從而大幅改善其性能。

忽略對車門抗凹性能影響較小的細小孔、螺栓、圓角等其他特征，保留主要特征。由于車門總成主要為薄壁結構，因此，采用抽取中面，鋪平面殼網格，并控制單元長寬比，翹曲，雅克比，單元角度，三角形占比等參數，來保證較高質量的網格。 為保證計算精度，車門總成主要單元尺寸為6 mm×6 mm，車門外板加載區域單元尺寸采用3 mm×3 mm，單元類型為S3和S4。

六折 組合結構內置型鋼處理方法及原理剖析——型鋼混凝土柱單調壓彎數值模擬（ABAQUS通法建模高級案例2） https://www.yqgqt.org.cn/video/c13534 六折 螺栓連接做法——T形件螺栓連接梁柱節點滯回數值模擬（ABAQUS通法建模中級案例5） https

摘 要：文章提出了一種可三向位移調節的新型鋼網架支座節點，支座與混凝土柱之間采用長螺栓連接，支座底板與預埋件之間設有一對互相垂直的螺栓槽孔，可實現支座的三向位移調節。為了研究新型鋼網架支座節點在實際工程當中的受力狀態，運用有限元分析軟件ABAQUS，按照實際受力情況對傳統網架支座節點和新型網架支座節點進行了非線性受力分析。

，因此挑選螺栓頭部與被連接件上表面作為典型接觸行為進行探討，同時為了更好捕捉到接觸區域變形，該部分至少使用10層網格進行離散 考慮到螺栓桿剛度對螺栓頭部變形有一定貢獻從而會影響接觸面行為，因此并未直接將載荷施加到螺栓頭部，而是使用更加真實的施加在螺栓桿中部 為了防止連接體系滑移，除了約束被連接件底面整體的軸向變形外，再加上螺栓桿中部的側向變形約束，并考慮一定程度摩擦力 螺栓桿直徑10mm，被連接件孔直徑直徑

圖5　銑刀 工件板料尺寸為150mm×130mm×45mm，為了將工件固定在測力儀上，在銑削前先在工件上加工安裝孔，采用φ8.6mm鎢鋼鉆頭打孔，再通過圓柱頭內六角頭螺栓M8進行固定。試驗使用KISTLER9257b三向測力儀進行切削力測量，利用壓板將測力儀固定在機床工作臺上，使用紅外測溫儀測量切削溫度。測力儀與工件的固定如圖6所示，測力測溫過程如圖7所示。

圖5　銑刀 工件板料尺寸為150mm×130mm×45mm，為了將工件固定在測力儀上，在銑削前先在工件上加工安裝孔，采用φ8.6mm鎢鋼鉆頭打孔，再通過圓柱頭內六角頭螺栓M8進行固定。試驗使用KISTLER9257b三向測力儀進行切削力測量，利用壓板將測力儀固定在機床工作臺上，使用紅外測溫儀測量切削溫度。測力儀與工件的固定如圖6所示，測力測溫過程如圖7所示。

有限元模型介紹 有限元模型如下圖所示： 有限元模型 支座采用C3D8R單元模擬，螺栓采用梁單元模擬，梁單元半徑為10mm，鋁合金采用理想彈塑性本構，材料屬性如下圖所示： 材料屬性 為簡化計算，采用半結構分析，支座底部為固定約束，右側為對稱邊界條件： 邊界條件 采用梁單元模擬螺栓，螺栓與螺栓孔采用coupling

由于模型中的相互作用面很多，且涉及到螺栓預緊力的施加和螺栓與螺孔的干涉配合的模擬，屬于多重非線性問題，很容易出現計算不收斂的情況。所以ABAQUS中將一個分析步施加的載荷分解為多個小的增量，即可按照非線性求解步驟來進行計算。