整體性能分析
關(guān)注創(chuàng)建者：姜講蔣醬 創(chuàng)建時(shí)間：2023-02-22
整體性能分析的視頻教程
Ansys Mechanical 2021 R1 新功能介紹Ⅰ，網(wǎng)格、材料、界面及整體性能全面提升
嵌入Mechanical界面的Ansys nCode DesigLife疲勞分析工具；材料本構(gòu)的自動(dòng)挑選與參數(shù)優(yōu)化；短纖維增強(qiáng)復(fù)合材料結(jié)構(gòu)仿真一站式解決方案；多優(yōu)化設(shè)計(jì)點(diǎn)的分布式計(jì)算管理以及網(wǎng)格裝配局部控制等等。這些都會(huì)讓您的結(jié)構(gòu)仿真過程更流暢！了解這些新功能，就在Ansys Mechanical 2021 R1新功能介紹Part I！
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網(wǎng)絡(luò)研討會(huì)丨多物理場(chǎng)系統(tǒng)的數(shù)字孿生：如何驗(yàn)證和優(yōu)化整體產(chǎn)品的性能
網(wǎng)絡(luò)研討會(huì)丨多物理場(chǎng)系統(tǒng)的數(shù)字孿生：如何驗(yàn)證和優(yōu)化整體產(chǎn)品的性能 1.優(yōu)化系統(tǒng)級(jí)性能； 2.聯(lián)合仿真模型，受益于可切換的、目的驅(qū)動(dòng)的建模保真度（3D+1D+0D）； 3.結(jié)合多個(gè)領(lǐng)域，創(chuàng)建集成的系統(tǒng)級(jí)表示法。
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鋼筋混凝土柱、節(jié)點(diǎn)、整體框架滯回分析(4)—剪力墻滯回分析
本課程是SeismoStruct系列的第四個(gè)視頻，選取西建大做的一個(gè)剪力墻JLQ3試驗(yàn)（發(fā)表在土木工程學(xué)報(bào)）。課程主要包括： （1）詳細(xì)介紹在SeismoStruct里建立剪力墻過程，包括定義材料、截面、單元、加載等； （2）后處理導(dǎo)出滯回曲線、查看鋼筋、混凝土的應(yīng)力狀態(tài)； （3）改變剪力墻軸壓比對(duì)比軸壓比對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響。 附件包括：模型文件、模擬結(jié)果Excel表格、模擬論文。 注：由于個(gè)人水平有限
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整體性能分析的實(shí)例教程
大型模鍛液壓機(jī)活動(dòng)橫梁整體工作性能有限元分析
曹興強(qiáng) 黃明輝 湛利華 彭偉波
摘要：利用Marc有限元軟件建立活動(dòng)橫梁的三維有限元模型。通過分析發(fā)現(xiàn)橫梁的剛度不足，致使中梁之間有兩處開縫；強(qiáng)度較薄弱存在兩處，分布在拉桿的圓柱孔邊和穿孔缸附近的倒角處。針對(duì)中梁之間的開縫，提出兩種修正方案：一是在中梁中間孔和穿孔主缸周邊布置一定數(shù)量的加強(qiáng)筋板；二是改變中梁和墊板組間的高度，調(diào)整中梁的墊板組之間的相對(duì)剛度。分析結(jié)果表明，兩種方案對(duì)中梁的剛度都有不同的改善作用，布置加強(qiáng)筋后，中梁中心最大位移減小24.2%，相對(duì)撓度減小30.7％，開縫距離最大減小54.5％；墊板組的高度增加30.7%，中梁中心最大位移減小33.4％，相對(duì)撓度減小50.5％，開縫距離最大減小64.9％。分析結(jié)果對(duì)于大型壓機(jī)設(shè)計(jì)具有參考價(jià)值。
關(guān)鍵詞：活動(dòng)橫梁；墊板組；強(qiáng)度；剛度
前言
液壓機(jī)活動(dòng)橫梁在工作時(shí)承擔(dān)模鍛壓力，并將其傳遞給液壓機(jī)其他承載體，由此形成壓機(jī)的封閉力體系。活動(dòng)橫梁作為鍛模的安裝面，承載后的彎曲變形和擠壓變形將影響模鍛精度，同時(shí)也影響壓機(jī)受載狀態(tài)，因此活動(dòng)橫梁不僅要有足夠的強(qiáng)度，而且要具有很好的剛度。大型模鍛液壓機(jī)活動(dòng)橫梁因?yàn)榧纫獫M足主工作缸的布局要求，同時(shí)又要滿足一定的工作臺(tái)面要求，導(dǎo)致其結(jié)構(gòu)龐大，無法完成整體制造，通常將其剖分成幾塊，通過拉桿拉緊形成整體。傳統(tǒng)的計(jì)算方法主要是基于經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)，將橫梁簡(jiǎn)化為材料力學(xué)范疇的簡(jiǎn)支梁，然后按照材料力學(xué)的方法進(jìn)行剛度、強(qiáng)度校核。這些方法設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)偏保守，無法對(duì)整個(gè)橫梁的強(qiáng)度和剛度做出預(yù)測(cè)，設(shè)計(jì)與實(shí)際相差甚遠(yuǎn)[1，2]。有限元計(jì)算方法的出現(xiàn)，為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供了先進(jìn)和科學(xué)的手段。程安寧將活動(dòng)橫梁假設(shè)成交叉梁系，使用彈塑性有限元法對(duì)活動(dòng)橫梁進(jìn)行設(shè)計(jì)分析，取得了一定的效果[3]。
展開 對(duì)于對(duì)于在役的砌體結(jié)構(gòu)有必要掌握其抗震性能，分析其抗倒塌能力，結(jié)合已有的砌體震害資料，對(duì)已有的砌體結(jié)構(gòu)提出加固措施，對(duì)將要建造的砌體結(jié)構(gòu)提出提高抗震性能的措施。因此，研究砌體結(jié)構(gòu)抗震性能的分析方法，找到已有分析方法的缺點(diǎn)或局限性，提出更加合理的分析方法具有重要的理論意義和實(shí)用價(jià)值。
1 砌體結(jié)構(gòu)的震害分析
已有地震災(zāi)害資料顯示[2 - 3]，早期的砌體結(jié)構(gòu)并沒有經(jīng)過抗震設(shè)計(jì)，后期雖然采用了抗震設(shè)計(jì)，但并沒有完全按照規(guī)范實(shí)施，造成砌體結(jié)構(gòu)并不能完全滿足我國(guó)的《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》與《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[4 - 5]的設(shè)防目標(biāo)，既“小震不壞、中震可修、大震不倒”。當(dāng)遭遇地震時(shí)，即使砌體結(jié)構(gòu)能夠滿足規(guī)范要求，因其存在變形能力差的特點(diǎn)，特別是當(dāng)墻體遭遇地震，出現(xiàn)裂縫后，其整體性差的特點(diǎn)愈發(fā)明顯。砌體結(jié)構(gòu)在地震作用下的破話特征多為: 已有的砌體結(jié)構(gòu)災(zāi)后資料顯示造成砌體結(jié)構(gòu)破壞的原因主要是: ( 1) 由于墻體抗剪承載力不足; ( 2) 樓板搭接太短; ( 3) 樓板配筋不足; ( 4) 整體性差，沒有圈梁構(gòu)造柱。
展開 01
整體穩(wěn)定分析的意義
為什么需要進(jìn)行整體穩(wěn)定分析？哪些結(jié)構(gòu)需要？
我們知道在鋼構(gòu)件驗(yàn)算時(shí)，需要驗(yàn)算腹板和翼緣的穩(wěn)定性，保證板件的高厚比或?qū)捄癖仍谝欢ㄏ拗捣秶鷥?nèi)，這叫局部穩(wěn)定驗(yàn)算。桿件是由腹板和翼緣組成的，即使腹板和翼緣不會(huì)局部失穩(wěn)，如果桿件軸壓較大，或者長(zhǎng)細(xì)比較大，還容易出現(xiàn)桿件層面的穩(wěn)定問題，還需要桿件穩(wěn)定驗(yàn)算。
結(jié)構(gòu)是由桿件組成的，對(duì)于某些結(jié)構(gòu)（比如單層網(wǎng)殼）宏觀上結(jié)構(gòu)內(nèi)部存在較大軸壓力，即使我們保證了桿件層面穩(wěn)定，也不能保證整體層面穩(wěn)定。因此這類結(jié)構(gòu)需要進(jìn)行整體穩(wěn)定驗(yàn)算，這如同局部穩(wěn)定和桿件穩(wěn)定的關(guān)系。對(duì)于結(jié)構(gòu)而言桿件就是結(jié)構(gòu)的局部。而那些宏觀來看主要是抗彎的空間結(jié)構(gòu)（比如平板網(wǎng)架）則無需進(jìn)行整體穩(wěn)定驗(yàn)算，保證桿件穩(wěn)定就可以了。
展開 abaqus整體結(jié)構(gòu)分析提交分析時(shí)中斷是什么原因？
某利浦筒倉整體結(jié)構(gòu)分析
1. 研究背景
利浦鋼板倉憑借其獨(dú)特的整體性能好、壽命長(zhǎng)、氣密性能好、用途廣、建造工期短、造價(jià)低、占地面積小、易管理等顯著優(yōu)點(diǎn)，在糧食、食品、釀造、飼料等行業(yè)的儲(chǔ)存領(lǐng)域獲得廣泛應(yīng)用。本工程為某某公司利浦鋼板倉工程，筒倉規(guī)格為：Φ11m×H17.5m,儲(chǔ)存物料為豆粕、玉米，容重為7.8KN/m3。如圖1所示。
圖1 利浦筒倉現(xiàn)場(chǎng)照片
2.計(jì)算模型建立
本模型是根據(jù)CAD利浦鋼板倉結(jié)構(gòu)圖建立三維模型，圖2為利浦筒倉整體結(jié)構(gòu)圖，如圖2所示。詳細(xì)構(gòu)件如圖3、圖4、圖5所示。根據(jù)圖2、圖3、圖4、圖5等詳圖1：1建立CAD三維模型，如圖6所示。把CAD三維模型圖輸出IGES格式保存，在CAE中導(dǎo)入部件模型，如圖7所示。
圖2 φ11m庫體結(jié)構(gòu)圖
圖3結(jié)構(gòu)構(gòu)件詳圖
圖4結(jié)構(gòu)構(gòu)件詳圖
圖5環(huán)梁剖面圖
圖6 利浦筒倉CAD三維模型
圖7 CAE部件圖
3. 材料屬性
該儲(chǔ)存?zhèn)}所有構(gòu)件均采用Q235B鋼，E43XX型焊條。彈性(楊氏)模量G=206GPa，泊松比取0.3，屈服強(qiáng)度235N/mm2。為方便建模和計(jì)算，創(chuàng)建截面時(shí)把該倉筒壁和漏斗設(shè)為殼，均質(zhì)，其余構(gòu)件均為實(shí)體。材料屬性如圖8、圖9所示。
圖8 圖9
4. 施加約束
所有構(gòu)件之間連接采用剛性連接方式，儲(chǔ)存?zhèn)}柱子與基礎(chǔ)連接處施加全約束。
如圖10所示。
圖10
5. 施加荷載
為方便施加荷載，在相互作用步驟創(chuàng)建漏斗出口中心的附加點(diǎn)，創(chuàng)建約束，使其附加參考點(diǎn)與漏斗出口周圍邊綁定，方便對(duì)其施加集中力代替漏斗殼的荷載。倉壁荷載用壓強(qiáng)荷載，定義筒倉頂部中心為坐標(biāo)系原點(diǎn)。如圖11、圖12、圖12所示。如圖11、圖12、圖13所示。
圖11
圖12
圖13
6.
展開 
整體性能分析的相關(guān)專題、標(biāo)簽、搜索
整體性能分析的最新內(nèi)容
在顯示屏全貼合制造過程中，Mura（顯示不均）是一個(gè)常見的外觀不良現(xiàn)象。具體表現(xiàn)為在低灰階畫面下，屏幕出現(xiàn)局部亮暗不均、色斑或條紋，嚴(yán)重影響視覺體驗(yàn)與產(chǎn)品質(zhì)感。本文將從Mura的成因出發(fā)，探討其與OCA（光學(xué)膠）力學(xué)性能之間的關(guān)系，并提出基于材料力學(xué)測(cè)試的改善思路。
Mura的成因與
應(yīng)力來源
01
PART
01
塑料彎曲性能測(cè)試方法
試樣尺寸與跨距?：跨距增大通常導(dǎo)致彎曲強(qiáng)度和模量降低；試樣尺寸偏差會(huì)顯著影響結(jié)果可比性。
?
?材料特性?：不同塑料的彎曲性能差異較大。例如：
?PPS（聚苯硫醚）?：具有優(yōu)異的剛性和抗蠕變性，彎曲強(qiáng)度高于PA、PC等材料，但純PPS脆性較大，通過玻璃纖維增強(qiáng)后可提升沖擊強(qiáng)度和模量。?
?聚烯烴?：溫度影響顯著，低溫下彎曲強(qiáng)度和模量更高
01/簡(jiǎn)介
隨著集成電路制程向先進(jìn)節(jié)點(diǎn)迭代，光刻成像的焦面精度對(duì)圖形保真度的影響愈發(fā)顯著，最佳焦面處的成像性能直接決定芯片制造良率。光源-掩模協(xié)同優(yōu)化（SMO）作為分辨率增強(qiáng)核心技術(shù)，其矢量模型因能精準(zhǔn)刻畫偏振、三維掩模衍射等效應(yīng)，成為先進(jìn)制程優(yōu)化的關(guān)鍵工具，而數(shù)值計(jì)算的精度與分析深度則是發(fā)揮其效能的核心前提。
本文聚焦最佳焦面成像性能，通過搭建標(biāo)準(zhǔn)化仿真條件
前言
CFD是工業(yè)仿真領(lǐng)域重要的分支之一，也是高性能計(jì)算的主要應(yīng)用場(chǎng)景之一。本期選取了CFD領(lǐng)域的典型場(chǎng)景，穩(wěn)態(tài)仿真計(jì)算案例——基于MRF方法的旋轉(zhuǎn)機(jī)械流場(chǎng)分析，我們選用的軟件是CFD領(lǐng)域最常用的仿真軟件Fluent。我們來看下基于SimForge?高性能仿真云平臺(tái)的CFD穩(wěn)態(tài)計(jì)算，和其他仿真云平臺(tái)效率對(duì)比的情況。
模擬與網(wǎng)格
我們采用某品牌空調(diào)室外機(jī)作為穩(wěn)態(tài)分析的仿真模型
完美鏈接仿真與生產(chǎn)的機(jī)臺(tái)數(shù)字孿生
制造業(yè)競(jìng)爭(zhēng)力關(guān)鍵之一就是有效掌握生產(chǎn)機(jī)臺(tái)，但即便是相同品牌型號(hào)的機(jī)臺(tái)，也會(huì)因眾多內(nèi)外因素的影響造成彼此差異。Moldex3D 機(jī)臺(tái)特性分析服務(wù)就是在協(xié)助建構(gòu)每部機(jī)臺(tái)的獨(dú)特?cái)?shù)字孿生，讓 CAE 模流分析能考慮各別機(jī)臺(tái)的獨(dú)特性能與動(dòng)態(tài)響應(yīng)，產(chǎn)出更貼近實(shí)際生產(chǎn)現(xiàn)況的優(yōu)化條件，協(xié)助企業(yè)邁入智能制造與 T0 量產(chǎn)的新時(shí)代!
服務(wù)內(nèi)容
? 搜集與分析機(jī)臺(tái)特性及響應(yīng)數(shù)據(jù)
某廠脫硫塔整體系統(tǒng)阻力分析9個(gè)月前
項(xiàng)目簡(jiǎn)介
某廠脫硫系統(tǒng)采用石灰石-石膏濕法，采用出口直排鋼煙囪，系統(tǒng)不設(shè)增壓風(fēng)機(jī)，脫硫系統(tǒng)阻力由窯尾風(fēng)機(jī)克服，風(fēng)機(jī)位于系統(tǒng)前端，脫硫系統(tǒng)正壓運(yùn)行。運(yùn)行一段時(shí)間后，系統(tǒng)在滿負(fù)荷運(yùn)行中出現(xiàn)阻力大的情況，現(xiàn)場(chǎng)分析可能為二級(jí)除霧器結(jié)垢，即除霧器葉片表面被漿液或顆粒物覆蓋，造成氣流通道變窄，但在停機(jī)后檢查，二級(jí)除霧器并無結(jié)垢現(xiàn)象，也無堵塞。因此分析為工況滿負(fù)荷后，煙氣量超過設(shè)計(jì)煙氣量，造成二級(jí)除霧器流速過大
一、項(xiàng)目簡(jiǎn)介
本次模擬對(duì)象為海德堡袋除塵器，除塵器進(jìn)口煙道煙氣來流方向與除塵器中煙氣流向垂直，煙氣進(jìn)入除塵器時(shí)易發(fā)生偏流；袋室內(nèi)為大通室結(jié)構(gòu)，內(nèi)無分室板，各凈氣室間有隔板，4個(gè)灰斗，共8個(gè)凈氣室，濾袋為160*6000；煙氣由側(cè)板進(jìn)風(fēng)口進(jìn)入袋室時(shí)，在擋風(fēng)板的作用下，一部分煙氣在擋風(fēng)板上方進(jìn)入袋區(qū)，另外一部分煙氣在擋風(fēng)板下方，即灰斗中，進(jìn)入袋區(qū)；為避免本除塵器內(nèi)產(chǎn)生偏流或局部高風(fēng)速，現(xiàn)通過
某眾合資車企乘用車車門性能仿真分析報(bào)告9個(gè)月前
某眾合資車企乘用車車門性能仿真分析報(bào)告
針對(duì)某袋除塵器整體進(jìn)行ABAQUS有限元分析，考慮九項(xiàng)載荷工況，分析設(shè)備靜應(yīng)力、熱應(yīng)力、變形及熱膨脹數(shù)值11個(gè)月前
某袋除塵殼體結(jié)構(gòu)選型如下：
箱體板厚5mm
箱體角柱：角鋼L90*56*8
箱體加強(qiáng)筋：角鋼L90*56*6
花板厚6mm
花板下加強(qiáng)筋：橫向?yàn)楸怃?0*6，縱向?yàn)楸怃?00*6
箱體中間支撐管：鋼管Φ60*5
圖1 袋除塵殼體結(jié)構(gòu)示意圖
2、 建立模型
按照殼體結(jié)構(gòu)示意圖建立幾何模型如圖2所示。
煙道結(jié)構(gòu)
煙道壁厚5mm，圖1為煙道結(jié)構(gòu)及其支座示意圖、除塵器支座設(shè)置示意圖。
圖1 袋除塵煙道結(jié)構(gòu)及其支座、除塵器支座設(shè)置示意圖
建立模型
由于進(jìn)氣煙道與殼體之間沒有膨脹節(jié)，因此需要考慮殼體的熱膨脹對(duì)煙道的影響，殼體已經(jīng)過計(jì)算滿足要求，本模型無需建立加強(qiáng)筋等部件，如圖2所示。出氣煙道與除塵器之間設(shè)置有膨脹節(jié)，故單獨(dú)建立出氣煙道模型
