整體性能分析的案例
大型模鍛液壓機活動橫梁整體工作性能有限元分析
大型模鍛液壓機活動橫梁整體工作性能有限元分析
曹興強 黃明輝 湛利華 彭偉波
摘要：利用Marc有限元軟件建立活動橫梁的三維有限元模型。通過分析發(fā)現(xiàn)橫梁的剛度不足，致使中梁之間有兩處開縫；強度較薄弱存在兩處，分布在拉桿的圓柱孔邊和穿孔缸附近的倒角處。針對中梁之間的開縫，提出兩種修正方案：一是在中梁中間孔和穿孔主缸周邊布置一定數(shù)量的加強筋板；二是改變中梁和墊板組間的高度，調(diào)整中梁的墊板組之間的相對剛度。分析結(jié)果表明，兩種方案對中梁的剛度都有不同的改善作用，布置加強筋后，中梁中心最大位移減小24.2%，相對撓度減小30.7％，開縫距離最大減小54.5％；墊板組的高度增加30.7%，中梁中心最大位移減小33.4％，相對撓度減小50.5％，開縫距離最大減小64.9％。分析結(jié)果對于大型壓機設(shè)計具有參考價值。
關(guān)鍵詞：活動橫梁；墊板組；強度；剛度
前言
液壓機活動橫梁在工作時承擔模鍛壓力，并將其傳遞給液壓機其他承載體，由此形成壓機的封閉力體系。活動橫梁作為鍛模的安裝面，承載后的彎曲變形和擠壓變形將影響模鍛精度，同時也影響壓機受載狀態(tài)，因此活動橫梁不僅要有足夠的強度，而且要具有很好的剛度。大型模鍛液壓機活動橫梁因為既要滿足主工作缸的布局要求，同時又要滿足一定的工作臺面要求，導致其結(jié)構(gòu)龐大，無法完成整體制造，通常將其剖分成幾塊，通過拉桿拉緊形成整體。傳統(tǒng)的計算方法主要是基于經(jīng)驗設(shè)計，將橫梁簡化為材料力學范疇的簡支梁，然后按照材料力學的方法進行剛度、強度校核。這些方法設(shè)計的結(jié)構(gòu)偏保守，無法對整個橫梁的強度和剛度做出預測，設(shè)計與實際相差甚遠[1，2]。有限元計算方法的出現(xiàn)，為結(jié)構(gòu)設(shè)計提供了先進和科學的手段。程安寧將活動橫梁假設(shè)成交叉梁系，使用彈塑性有限元法對活動橫梁進行設(shè)計分析，取得了一定的效果[3]。
展開 關(guān)于砌體結(jié)構(gòu)的整體抗震性能分析
對于對于在役的砌體結(jié)構(gòu)有必要掌握其抗震性能，分析其抗倒塌能力，結(jié)合已有的砌體震害資料，對已有的砌體結(jié)構(gòu)提出加固措施，對將要建造的砌體結(jié)構(gòu)提出提高抗震性能的措施。因此，研究砌體結(jié)構(gòu)抗震性能的分析方法，找到已有分析方法的缺點或局限性，提出更加合理的分析方法具有重要的理論意義和實用價值。
1 砌體結(jié)構(gòu)的震害分析
已有地震災害資料顯示[2 - 3]，早期的砌體結(jié)構(gòu)并沒有經(jīng)過抗震設(shè)計，后期雖然采用了抗震設(shè)計，但并沒有完全按照規(guī)范實施，造成砌體結(jié)構(gòu)并不能完全滿足我國的《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》與《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》[4 - 5]的設(shè)防目標，既“小震不壞、中震可修、大震不倒”。當遭遇地震時，即使砌體結(jié)構(gòu)能夠滿足規(guī)范要求，因其存在變形能力差的特點，特別是當墻體遭遇地震，出現(xiàn)裂縫后，其整體性差的特點愈發(fā)明顯。砌體結(jié)構(gòu)在地震作用下的破話特征多為: 已有的砌體結(jié)構(gòu)災后資料顯示造成砌體結(jié)構(gòu)破壞的原因主要是: ( 1) 由于墻體抗剪承載力不足; ( 2) 樓板搭接太短; ( 3) 樓板配筋不足; ( 4) 整體性差，沒有圈梁構(gòu)造柱。
展開 大跨空間結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定分析指南
01
整體穩(wěn)定分析的意義
為什么需要進行整體穩(wěn)定分析？哪些結(jié)構(gòu)需要？
我們知道在鋼構(gòu)件驗算時，需要驗算腹板和翼緣的穩(wěn)定性，保證板件的高厚比或?qū)捄癖仍谝欢ㄏ拗捣秶鷥?nèi)，這叫局部穩(wěn)定驗算。桿件是由腹板和翼緣組成的，即使腹板和翼緣不會局部失穩(wěn)，如果桿件軸壓較大，或者長細比較大，還容易出現(xiàn)桿件層面的穩(wěn)定問題，還需要桿件穩(wěn)定驗算。
結(jié)構(gòu)是由桿件組成的，對于某些結(jié)構(gòu)（比如單層網(wǎng)殼）宏觀上結(jié)構(gòu)內(nèi)部存在較大軸壓力，即使我們保證了桿件層面穩(wěn)定，也不能保證整體層面穩(wěn)定。因此這類結(jié)構(gòu)需要進行整體穩(wěn)定驗算，這如同局部穩(wěn)定和桿件穩(wěn)定的關(guān)系。對于結(jié)構(gòu)而言桿件就是結(jié)構(gòu)的局部。而那些宏觀來看主要是抗彎的空間結(jié)構(gòu)（比如平板網(wǎng)架）則無需進行整體穩(wěn)定驗算，保證桿件穩(wěn)定就可以了。
展開 abaqus整體結(jié)構(gòu)分析提交分析時中斷是什么原因？
abaqus整體結(jié)構(gòu)分析提交分析時中斷是什么原因？
某利浦筒倉整體結(jié)構(gòu)分析
某利浦筒倉整體結(jié)構(gòu)分析
1. 研究背景
利浦鋼板倉憑借其獨特的整體性能好、壽命長、氣密性能好、用途廣、建造工期短、造價低、占地面積小、易管理等顯著優(yōu)點，在糧食、食品、釀造、飼料等行業(yè)的儲存領(lǐng)域獲得廣泛應用。本工程為某某公司利浦鋼板倉工程，筒倉規(guī)格為：Φ11m×H17.5m,儲存物料為豆粕、玉米，容重為7.8KN/m3。如圖1所示。
圖1 利浦筒倉現(xiàn)場照片
2.計算模型建立
本模型是根據(jù)CAD利浦鋼板倉結(jié)構(gòu)圖建立三維模型，圖2為利浦筒倉整體結(jié)構(gòu)圖，如圖2所示。詳細構(gòu)件如圖3、圖4、圖5所示。根據(jù)圖2、圖3、圖4、圖5等詳圖1：1建立CAD三維模型，如圖6所示。把CAD三維模型圖輸出IGES格式保存，在CAE中導入部件模型，如圖7所示。
圖2 φ11m庫體結(jié)構(gòu)圖
圖3結(jié)構(gòu)構(gòu)件詳圖
圖4結(jié)構(gòu)構(gòu)件詳圖
圖5環(huán)梁剖面圖
圖6 利浦筒倉CAD三維模型
圖7 CAE部件圖
3. 材料屬性
該儲存?zhèn)}所有構(gòu)件均采用Q235B鋼，E43XX型焊條。彈性(楊氏)模量G=206GPa，泊松比取0.3，屈服強度235N/mm2。為方便建模和計算，創(chuàng)建截面時把該倉筒壁和漏斗設(shè)為殼，均質(zhì)，其余構(gòu)件均為實體。材料屬性如圖8、圖9所示。
圖8 圖9
4. 施加約束
所有構(gòu)件之間連接采用剛性連接方式，儲存?zhèn)}柱子與基礎(chǔ)連接處施加全約束。
如圖10所示。
圖10
5. 施加荷載
為方便施加荷載，在相互作用步驟創(chuàng)建漏斗出口中心的附加點，創(chuàng)建約束，使其附加參考點與漏斗出口周圍邊綁定，方便對其施加集中力代替漏斗殼的荷載。倉壁荷載用壓強荷載，定義筒倉頂部中心為坐標系原點。如圖11、圖12、圖12所示。如圖11、圖12、圖13所示。
圖11
圖12
圖13
6.
展開 一種檢修平臺與脫硝反應器一體的整體有限元分析 ￥20
該模型為一種檢修平臺與脫硝反應器一體結(jié)構(gòu)，根據(jù)圖紙建立如下圖1所示模型進行有限元分析計算。
模型建立與簡化
幾何整合：
需精確建模反應器殼體（通常為鋼板焊接結(jié)構(gòu)）、內(nèi)部催化劑支撐梁、檢修平臺（含踏步、欄桿、支撐框架）及連接部件（螺栓/焊縫）。
接觸關(guān)系：
定義平臺與反應器之間的接觸類型（如綁定接觸、摩擦接觸），模擬焊接或螺栓連接的真實剛度。
網(wǎng)格劃分：
應力集中區(qū)域（如開孔、焊縫、平臺與反應器連接處）采用加密網(wǎng)格，其他區(qū)域可適當粗化以提高計算效率。
圖1 脫硝反應器模型
2.設(shè)計依據(jù)
《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》（GB50068-2018）
《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB 50009-2012）
《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》（GB 50017-2017）
強度校核：
檢查反應器壁板、平臺梁、連接節(jié)點的Von Mises應力是否低于許用應力（需考慮高溫折減，如Q345R在300℃時許用應力約為常溫的90%）。
剛度評估：
平臺撓度≤L/250（L為跨度），反應器殼體變形需避免影響催化劑模塊安裝。
穩(wěn)定性分析：
對受壓構(gòu)件（如平臺支撐柱）進行線性/非線性屈曲分析，獲取屈曲因子（建議≥3.0）。
3.荷載取值
根據(jù)脫硝反應器荷載提資，計算各荷載值如下：
1） 恒載：整流格柵10.5t，電動葫蘆2t；下部煙道及保溫37t；吹灰器煙道內(nèi)總重2.4t；催化劑總重378t。
2） 負壓7000Pa。
3）反應器自重：軟件考慮。
4）活載：普通平臺檢修3KN/m2；催化劑吊裝平臺10KN/m2；每層催化劑積灰及檢修46.17t。
5）鋼材彈性模量按照300℃折減為177160MPa。
圖2脫硝反應器
圖3反應器荷載及支座約束
展開 某廠脫硫塔整體系統(tǒng)阻力分析 ￥15
運行一段時間后，系統(tǒng)在滿負荷運行中出現(xiàn)阻力大的情況，現(xiàn)場分析可能為二級除霧器結(jié)垢，即除霧器葉片表面被漿液或顆粒物覆蓋，造成氣流通道變窄，但在停機后檢查，二級除霧器并無結(jié)垢現(xiàn)象，也無堵塞。因此分析為工況滿負荷后，煙氣量超過設(shè)計煙氣量，造成二級除霧器流速過大，阻力上升，這僅為推測，為驗證這一推測。對脫硫系統(tǒng)建立三維模型做CFD流場分析，判斷運行阻力異常的原因。
建立模型
根據(jù)圖紙建立三維模型如下：
三維模型
注：模型中托盤、噴淋層、超凈除霧器層均做簡化處理。
計算參數(shù)及邊界設(shè)置
塔入口煙氣壓力1500Pa；塔入口煙氣溫度155℃；塔入口煙氣量716840℃
根據(jù)上述表格數(shù)據(jù)設(shè)置邊界參數(shù)如下：
入口：速度入口（velocity-inlet），20.13m/s
出口：壓力出口（pressure-outlet），0Pa
壁面：無滑移邊界條件，標準壁面函數(shù)，對流散熱系數(shù)5W/m2·K。
流體屬性：飽和濕空氣，其物性（密度、粘度和比熱等）由UDF定義，隨煙氣溫度變化，忽略液滴/液膜對氣相流場的反作用。
傳熱設(shè)置：以塔體內(nèi)噴淋域的吸熱反應來模擬漿液與煙氣的傳熱。
考慮到煙囪內(nèi)產(chǎn)生旋流，湍流模型采用realizable k-e模型，湍流流場的計算采用有限體積法離散控制方程，算法采用Simple算法，對流項采用一階迎風格式。
結(jié)果及分析
脫硫塔的模擬運行結(jié)果如下：
展開 某新建袋除塵器整體模擬分析，滿足設(shè)備設(shè)計四項指標 ￥25
一、項目簡介
本次模擬對象為海德堡袋除塵器，除塵器進口煙道煙氣來流方向與除塵器中煙氣流向垂直，煙氣進入除塵器時易發(fā)生偏流；袋室內(nèi)為大通室結(jié)構(gòu)，內(nèi)無分室板，各凈氣室間有隔板，4個灰斗，共8個凈氣室，濾袋為160*6000；煙氣由側(cè)板進風口進入袋室時，在擋風板的作用下，一部分煙氣在擋風板上方進入袋區(qū)，另外一部分煙氣在擋風板下方，即灰斗中，進入袋區(qū)；為避免本除塵器內(nèi)產(chǎn)生偏流或局部高風速，現(xiàn)通過CFD模擬除塵器內(nèi)煙氣流動狀態(tài)，并通過添加導流優(yōu)化的方式確保設(shè)備運行時，相關(guān)指標均滿足除塵器流場參數(shù)要求。
二、模擬內(nèi)容
根據(jù)袋除塵器流場參數(shù)及招標文件要求，本設(shè)備氣流均布應符合以下要求：
1） 各過濾倉室的處理風量與設(shè)計風量偏差不大于10%；
2） 袋束前200 mm處迎風速度平均值不易過高，減小高風速沖擊；
3） 濾袋底部下方200 mm處氣流平均上升速度不宜過高；
4） 濾袋底部最大風速不宜大于5 m/s。
三、計算模型及邊界條件
3.1 模型建立
根據(jù)項目袋除塵器規(guī)格，按除塵器圖紙大小以1：1建立三維模型，包括除塵器本體和進、出氣口管道；濾袋網(wǎng)格尺寸為80mm，其余部分網(wǎng)格尺寸均為100mm，網(wǎng)格總數(shù)約780萬，模型如下：
（a）
（b）
圖1 三維模型
圖中濾袋下200mm監(jiān)測面記為xia-200；袋束前200mm迎風監(jiān)測面記為qian；上述兩個監(jiān)測面用于監(jiān)測平均風速；a01~a04，b01~b04為各倉室出口監(jiān)測面，該監(jiān)測面用于監(jiān)測各袋區(qū)風量分布；in01和in02為2個壓力監(jiān)測面，用于監(jiān)測阻力。
圖2 袋除塵器網(wǎng)格示意
3.2 邊界條件
本設(shè)備運行時，工況煙氣量為155000m3/h，煙氣溫度為220℃，進口邊界條件為速度進口，進口速度為16.03m/s；出口壓力出口
展開 針對某袋除塵器整體進行ABAQUS有限元分析，考慮九項載荷工況，分析設(shè)備靜應力、熱應力、變形及熱膨脹數(shù)值 ￥15
某袋除塵殼體結(jié)構(gòu)選型如下：
箱體板厚5mm
箱體角柱：角鋼L90*56*8
箱體加強筋：角鋼L90*56*6
花板厚6mm
花板下加強筋：橫向為扁鋼80*6，縱向為扁鋼100*6
箱體中間支撐管：鋼管Φ60*5
圖1 袋除塵殼體結(jié)構(gòu)示意圖
2、 建立模型
按照殼體結(jié)構(gòu)示意圖建立幾何模型如圖2所示。
圖2 建立幾何模型
三、約束條件及載荷
立柱底部約束如圖3所示。
圖3 立柱底部邊界約束
載荷：
（1）自重（軟件考慮）；
（2） 頂部載荷：檢修載（按400kg/m2）；
（3） 花板處載荷：濾袋、濾籠、濾袋積灰（積灰厚度按5mm）共3.06t；
（4） 灰斗積灰重：滿灰9.6t；
（5） 保溫載荷：按25kg/m2；
（6） 負壓11000Pa或正壓8000Pa兩種工況分別施加；
（7） 煙道及檢修平臺載荷：上煙道（出氣端）900kg，下煙道（進氣端）
400kg，上中下三層檢修平臺檢修載荷均為400×2.85×3.25=3705kg。
注：此項載荷殼體和鋼支架各占一半。
（8） 灰斗卸灰口載荷（方向按照幾何模型坐標系）：FX=4700N，F(xiàn)Y=3500N，F(xiàn)Z=-4700N，MX=3690N.m，MY=4800N.m，MZ=5540N.m。
（9） 頂部牛腿處檢修荷載：單個牛腿處載荷為1t，頂板為260×260，轉(zhuǎn)化為面壓添加，面壓為1×10×1000/260/260=0.148N/mm2。
下圖4所示為載荷添加圖示：
（a）負壓11000Pa （b）正壓8000Pa （c）花板處載荷
展開 對某除塵設(shè)備進行有限元熱力分析，使用ABAQUS對整體結(jié)構(gòu)強度及熱膨脹變形值進行分析，指導結(jié)構(gòu)加固及膨脹節(jié)選型 ￥15
煙道結(jié)構(gòu)
煙道壁厚5mm，圖1為煙道結(jié)構(gòu)及其支座示意圖、除塵器支座設(shè)置示意圖。
圖1 袋除塵煙道結(jié)構(gòu)及其支座、除塵器支座設(shè)置示意圖
建立模型
由于進氣煙道與殼體之間沒有膨脹節(jié)，因此需要考慮殼體的熱膨脹對煙道的影響，殼體已經(jīng)過計算滿足要求，本模型無需建立加強筋等部件，如圖2所示。出氣煙道與除塵器之間設(shè)置有膨脹節(jié)，故單獨建立出氣煙道模型，如圖3所示。
圖2 建立進氣煙道及除塵器殼體幾何模型
圖3 建立出氣煙道幾何模型
約束條件
進氣煙道支座及除塵器支座約束如圖4所示，其中標記的為固定約束，未標記的除塵器支座及煙道支座均為滑動約束。出氣煙道支座約束如圖5所示。
圖4 進氣煙道及除塵器支座約束
圖5 進出氣煙道支座約束
載荷：
（1）自重；
（2）經(jīng)過多次計算后得出的進氣煙道口載荷限值（方向按照幾何模型坐標系）：載荷如下：FX=-15000N，F(xiàn)Y=8000N，F(xiàn)Z=-15000N，MX=136125N.m，MY=117975N.m，MZ=90750N.m。載荷添加如圖6所示。
圖6 進氣煙道口載荷添加（集中力及彎矩）
（3）經(jīng)過多次計算后得出的煙道口載荷限值（方向按照幾何模型坐標系）：載荷如下：FX=-33000N，F(xiàn)Y=18000N，F(xiàn)Z=-33000N，MX=136125N.m，MY=117975N.m，MZ=90750N.m。載荷添加如圖7所示。
圖7 煙道口載荷添加（集中力及彎矩）
(4) 袋除塵本體進出口經(jīng)過多次計算后得出的出氣煙道口載荷限值（方向按照總圖坐標系）：載荷如下：FX=-12210N，F(xiàn)Y=9160N，F(xiàn)Z=-12210N，MX=50365N.m，MY=43650N.m，MZ
展開 2000m3大型丙烯球罐整體有限元分析
球罐結(jié)構(gòu)的最大應力一般出現(xiàn)在支柱與殼體連接處，所以球罐的設(shè)計最重要的是保證此處應力評定通過，本例以一臺2000m3丙烯球罐為例，概述一下丙烯球罐在WB中的整體有限元分析。
在建立球罐的整體模型時，考慮到球罐的各種開口接管對于整體來說影響相對較小，從整體角度其影響作用只是局部的，加之整體分析重點考查在各種載荷工況下支柱與球罐相接部位的應力狀況，因此在構(gòu)建整體分析模型時可將各種接管忽略。球殼內(nèi)壁考慮2mm的腐蝕裕量，鋼板負偏差為0.3，球殼內(nèi)直徑為15704mm，球殼厚度取有效厚度43.7mm。考慮的載荷包括設(shè)計壓力、操作介質(zhì)液柱靜壓、附件重量、風載荷、地震載荷、雪載荷及腐蝕層的重量。
幾何模型
本例球罐采用了各種單元的組合建模方法，因模型較大，球體采用Solid185增強應變單元，可在計算精度與Solid186單元相當且能保證計算精度的情況下，大大減小單元和網(wǎng)格節(jié)點數(shù)量，進而保證計算效率和計算時間的大大提高；支柱部分：支柱與球體的連接處是應力重點考察區(qū)域，因而上半部分支柱同樣采用Solid185增強應變單元，而下半部分支柱并非重點考察對象，在采用Shell181單元的情況下同樣可減小單元和網(wǎng)格節(jié)點數(shù)量；拉桿部分采用Link180單元。
展開 
工程機械設(shè)計中的整體結(jié)構(gòu)有限元分析技術(shù)
摘要：本文綜述了以北京航空制造工程研究所為技術(shù)依托單位的BQCIMS工程的整體結(jié)構(gòu)分析技術(shù)，包括：工程背景與需求，基于ANSYS/APDL平臺的結(jié)構(gòu)模型參數(shù)化技術(shù)，整體結(jié)構(gòu)的子結(jié)構(gòu)分析與自動化分析流程。最后，整體結(jié)構(gòu)分析在汽車起重機與礦用重型汽車設(shè)計中的成功應用，證明了這種技術(shù)的實用性。
1 工程背景與需求
以北京航空制造工程研究所為技術(shù)依托單位的北京起重機器廠CIMS 工程(簡稱BQCIMS工程)，是國家863CIMS工程資助的北京市信息技術(shù)推廣示范項目之一。其中，汽車起重機與礦用重型汽車設(shè)計中的工程分析是該項目的核心創(chuàng)新技術(shù)與提高企業(yè)市場快速反映能力的重要手段。北京航空制造工程研究所推廣應用航空結(jié)構(gòu)設(shè)計中的先進分析技術(shù)與方法[1]，以國際上先進的工程分析平臺—ANSYS系統(tǒng)[2]為基礎(chǔ)，與北京起重機器廠的工程師們緊密合作，利用ANSYS/APDL語言進行二次開發(fā)，建立了適應汽車起重機[3]與礦用重型汽車[4]設(shè)計的整體結(jié)構(gòu)工程分析方法。
汽車起重機與礦用重型汽車，作為一類“大力神”產(chǎn)品，具有其特殊的作業(yè)環(huán)境，要求良好的力學性能，包括剛度、應力水平、變形、抗干擾性能等。對于工程設(shè)計人員來說，零件、結(jié)構(gòu)件及整機的力學性能如何？會不會因強度不夠造成破壞事故？這些都是他們必須關(guān)心和回答的問題。
對于結(jié)構(gòu)件設(shè)計來說，一般地說，它是零部件的組合設(shè)計。汽車起重機的主要承力結(jié)構(gòu)件是吊臂、轉(zhuǎn)臺、車架。礦用重型汽車的主要承力骨架是整體車架，它又是許多結(jié)構(gòu)件的組合，包括支撐架、前車架、中車架、尾架及若干子構(gòu)件。結(jié)構(gòu)件有限元分析是產(chǎn)品設(shè)計的基礎(chǔ)性分析。最基本的分析是進行線性應力分析；對于有些結(jié)構(gòu)件，例如吊臂與車架，還要進行穩(wěn)定性分析，研究結(jié)構(gòu)件失穩(wěn)(屈曲)的條件。
對于整體結(jié)構(gòu)設(shè)計來說，整體分析是工程師面臨的最直接、最重要的問題。
展開 【JY】淺析基于性能的抗震分析方法——性能設(shè)計
在性能設(shè)計時，需對三個性能級別提供指導（各個國家或標準可能有差異，但都包含）:
?立即使用（IO）：通過限制結(jié)構(gòu)損傷(例如，鋼的屈服、混凝土的顯著開裂和非結(jié)構(gòu)損傷)實現(xiàn)本質(zhì)上的彈性行為。
?生命安全（LS）：限制結(jié)構(gòu)和非結(jié)構(gòu)部件的損壞，以盡量減少受傷或傷亡的風險，并保持重要的流通路線的可達性。
?防止倒塌（CP）：通過限制結(jié)構(gòu)變形和力以顯著強度和剛度退化的開始，確保部分或全部建筑物倒塌的小風險。
健全的標準體系會對單個結(jié)構(gòu)構(gòu)件的變形和力要求提供了評價標準。 其他需求參數(shù)(尤其是樓層位移角和樓層加速度)也是非結(jié)構(gòu)部件損壞和整體建筑性能的重要指標。此外，可能還有其他重要的性能限制(如建筑圍護結(jié)構(gòu)損傷性能) ，這些限制對生命周期成本和功能有重大影響。
因此確定了非線性分析和設(shè)計需求的目標，下一步就是確定具體的需求參數(shù)和適當?shù)南拗禈藴剩远吭u估性能水平。需求參數(shù)通常包括結(jié)構(gòu)和非結(jié)構(gòu)部件的峰值力和變形、樓層位移角和樓層加速度等。
其他需求參數(shù)，如累積變形或耗散能量，可以進行檢查，以幫助確認分析的準確性或評估累積損傷效應。
與已經(jīng)建立的線性彈性分析和設(shè)計方法相比，非線性分析需要考慮依賴于構(gòu)件的非彈性行為和極限狀態(tài)，探究各類結(jié)構(gòu)構(gòu)件或減隔震元件的全性態(tài)非線性行為和極限狀態(tài)仍然是目前發(fā)展的趨勢。
總之，性能設(shè)計是設(shè)計方法的革命，將強度控制推進到變形控制，將彈性分析推進到彈塑性分析，將確定性分析推進到非確定性的可靠度分析。
完
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展開 基于SolidWorks和ADAMS的襯衫整體熨燙機設(shè)計與分析
基于SolidWorks和ADAMS的襯衫整體熨燙機設(shè)計與分析<BR><FONT color=#ff0000><B>.PS.:</B>該帖附件于2006-09-30 15:35:23被誠摯評為3星級，為發(fā)貼者加分60。</FONT><BR><FONT color=#ff0000><B>點評:</B></FONT><BR><Font color=#FF0000><B>PS:</B>該帖于2006-9-30 15:53:55被誠摯編輯過。</Font>
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展開 論文精讀---基于SWT的風電機組整體結(jié)構(gòu)模態(tài)與動態(tài)載荷分析
SWT 中提供的參數(shù)化模型庫集成了當前主流機型中的各個模塊以便用戶調(diào)用和選擇，由系統(tǒng)級建模分析與部件級建模分析兩部分組成，但是在建模方面，對于復雜的機械系統(tǒng)存在諸多不足之處，可通過Pro/E 創(chuàng)建高精度部件模型，通過STP 格式導入到部件級分析軟件SAMCEF 中，對其進行超單元建模，再將超單元模型通過S4WT 集成到整機模型中，從而實現(xiàn)整機一體化高精度模型。
基于SWT的風電機組整體結(jié)構(gòu)模態(tài)與動態(tài)載荷分析2015.pdf
