真應力真應變的案例
abaqus中塑膠材料的力學行為的設定
因為塑膠材料有著非線性彈性的行為，我們需要想辦法來在abaqus里面去描述這一種材料特性，處理這個數(shù)據(jù)的方式就是如下圖所說，一開始得到的是norminal stress-strain，也就是工程應力應變圖。通常我們試驗所做出來的數(shù)據(jù)就是工程應力應變。有些它可能可以幫你自動轉(zhuǎn)換成真應力真應變。就是你只要確保說你現(xiàn)在得到的數(shù)據(jù)到底是什么數(shù)據(jù)？這邊是以工程應力應變曲線來去做說明。
如果現(xiàn)在最左邊這張表格所得到的是工程應力應變曲線的話，先用上面的這個轉(zhuǎn)換公式，把工程應力應變轉(zhuǎn)成真應力，真應變，那就會轉(zhuǎn)成中間這張表格。先看最右邊這張圖，把這兩個工程應力變跟真應力真應變曲線材料的真實行為其實是會差距很大的。所以如果把這兩種不同的數(shù)據(jù)拿到abaqus里面去計算，想當然他的結(jié)果會相差很大。那因為我們通常是假設試樣的斷面積是不會改變的，但是真實的情況是在拉伸的過程中，試樣斷面積會改變，我們必須把它轉(zhuǎn)成真應力，真應變。而且我們在cae分析里面，我們的面積是由我們的網(wǎng)格去做決定的。所以當我們的材料在cae里面去受到拉伸的時候。它的面積是會逐步的改變。也就是說我們在abaqus里面是一個真實的應力應變的行為，我們必須給他一個真應力真應變的數(shù)據(jù)，它的結(jié)果才會是準確的結(jié)果。那我們再回到中間這張表格上面，我們可以看到，真應力是70.1mpa時候，我們把它定了一個plastic srrain=0,也就是說我們把這個點定為材料屈服的起始點。
前面這一段彈性段。從后面70.1點開始就是塑性段。要描述這種材料行為，在abaqus里面我們會采用hyperelastic 里面的marlow 來描述這個行為。通常我們都是只有拉伸曲線，那在marlow的這種形式里面，它會直接把我們的拉伸曲線的等同到壓縮曲線上面。
展開 ABAQUS中求解某部分單元的平均應力或平均應變 ￥10
1、參考模型：單向纖維的RVE模型；
2、腳本功能：針對指定的單元集合，在后處理中求解平均應力和平均應變。
3、應用的公式：一階均勻化計算方法。對于 RVE 模型的平均真應力和平均真應變，可通過對 RVE 內(nèi)每一個單元的真應力 （真應變）取均值獲得。使用一階均勻化計算方法輸出的應力和應變適用于各種邊界條件，但需要對每個單元進行應力（應變）的輸出和計算。
光纖應變傳感器用于測量金屬和非金屬復合材料應力應變
管道、儲罐等結(jié)構(gòu)材料在遭受風載荷、地震、滑坡、泥石流等地質(zhì)災害下會發(fā)生大變形或者斷裂破壞，需要借助數(shù)值有限單元法對破壞過程進行三維建模、情景還原以及溯源分析，此時要獲取準確有效的結(jié)果，金屬材料全程的真應力-真應變是最為基礎和重要的輸入數(shù)據(jù)。下面工采網(wǎng)小編和大家一起看看如何測量金屬和非金屬復合材料應力應變。
金屬材料測量裝置主要用于各種金屬、非金屬及復合材料進行力學性能指標的測試，精密的自動控制和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，實現(xiàn)了數(shù)據(jù)采集和控制過程的全數(shù)字化調(diào)整，在拉伸試驗中，檢測材料的最大承載拉力、抗拉強度、伸長變形、延伸率等技術(shù)指標；一般在對金屬材料進行應力應變性能測量的過程中，在夾持時金屬材料受力頂部兩側(cè)不平衡，使得夾持效果不好，在測量過程中容易移動，導致測量的準確性較差。為了測量的準確性工采網(wǎng)推薦加拿大FISO 光纖應變傳感器 - FOS-N用于金屬和非金屬復合材料應力應變測量。
基于公認的Fabry-Perot干涉技術(shù)，F(xiàn)ISO的光纖應變傳感器是進行高性能應變測量的好的選擇。FOS-N所基于的產(chǎn)品技術(shù)和配套的兼容監(jiān)控系統(tǒng)，使用戶能在長距離且不影響讀數(shù)可靠性的前提下測量應變。它是復合材料工程研究和工業(yè)應用，如建筑物、橋梁、隧道襯砌、支承結(jié)構(gòu)、船舶和電源變壓器等結(jié)構(gòu)健康監(jiān)控的理想產(chǎn)品。具備尺寸小、精度高、不受EMI/RFI干擾、耐腐蝕和耐高溫的特點。
此外FOS-N應變傳感器對任何即將使用的纖維的拉伸和處理都不敏感，若將傳感器嵌入復合材料中，則上述特點可以成為非常有利的優(yōu)點。可在惡劣的化學環(huán)境下正常工作，同時它的結(jié)構(gòu)堅固，使用靈活性高，能夠滿足當前高性能復合材料研究和土建結(jié)構(gòu)監(jiān)控的要求。
展開 螺栓連接的彈塑性變形分析 附線性隨動強化彈塑性理論基礎下載
1、真應力-真應變
工程和真實應力應變：
工程應力-應變用于小應變分析，但對于塑性必須用真實應力-應變，因為它們是材料狀態(tài)更具代表性的度量。
如果引入工程應力-應變數(shù)據(jù)，則可以用下面的公式把這些值轉(zhuǎn)換為真實應力-應變：
注意，僅對應力轉(zhuǎn)換，有以下假設:
材料是不可壓縮的 (大應變可接受的近似值)假設試樣橫截面的應力均勻分布。
2、彈塑性常用模型
1）屈服準則：
屈服準則用于把多軸應力狀態(tài)和單軸情況聯(lián)系起來。
試樣的拉伸實驗提供單軸數(shù)據(jù)，可以繪制成一維應力-應變曲線，已在前面介紹過。
實際結(jié)構(gòu)一般是多軸應力狀態(tài)。屈服準則提供材料應力狀態(tài)的標量不變量，可以和單軸情況對比。
2）常用的屈服準則是von Mises 屈服準則 (也稱為八面體剪切應力或 變形能準則)。von Mises 等效應力定義為：
寫成矩陣形式
式中{s} 是偏差應力，sm 是靜水應力
關(guān)聯(lián)流動：
– 塑性流動方向與屈服面的外法線方向相同。
非關(guān)聯(lián)流動:
– 對摩擦材料，通常需要非關(guān)聯(lián)流動法則 (在 Drucker-Prager 模型中， 剪脹角與內(nèi)摩擦角不同)。
強化準則:
? 強化準則描述屈服面如何隨塑性變形的結(jié)果而變化 (大小、中心、 形狀)。
? 強化準則決定如果繼續(xù)加載或卸載, 材料將何時再次屈服。
– 這與呈現(xiàn)無硬化– 即屈服面保持固定的彈性-理想塑性材料完全不同。
? 等向強化 指屈服面在塑性流動期間均勻擴張。 ‘等向’ 一詞指屈服面的均勻擴張，和 ‘各向同性’ 屈服準則(即材料取向)不同。
等向強化適用于大應變、比例加載情況。不適與循環(huán)加載。
展開 
變摩擦系數(shù)下的鋁合金板材沖壓成形無網(wǎng)格法數(shù)值模擬
表1 6016鋁合金屈服強度及塑性應變比
鋁合金板材力學性能測試
鋁合金板在沖壓成形過程中，應變率范圍在0～102s-1之間，需要進行準靜態(tài)與動態(tài)力學性能測試，以準確表征鋁合金板材在沖壓成形過程中的力學響應。
準靜態(tài)單向拉伸試驗
按照GB/T 228標準，以軋制方向為參照，分別沿0°、45°和90°方向取拉伸試樣進行測試，得到鋁合金板材在三個方向上的屈服強度及塑性應變比（表1）。從表中可知，在0°、45°和90°方向上的塑性應變比分別為0.741、0.609和0.897，說明鋁合金板材的力學性能存在各向異性。
高速拉伸試驗
依據(jù)鋁合金板材在沖壓成形中應變速率的范圍，在0.1/s、1/s、10/s、100/s、500/s共5個應變速率條件下進行高速拉伸試驗，得到了不同應變速率下的鋁合金板材應力應變曲線（圖1）。
圖1 6016鋁合金不同應變速率下的應力-應變曲線
從圖中可知，隨著應變速率的增加，鋁合金板材的應力-應變曲線存在波動。當應變速率達到500/s時，波動最為明顯，此時應力波峰波谷之間差值為25MPa，其應力值波動范圍小于10%，完全滿足相關(guān)標準的規(guī)定要求。
變摩擦系數(shù)測試
沖壓成形速度及接觸壓力范圍的確定
由于現(xiàn)有設備制約，無法準確測量鋁合金板材在沖壓成形過程中不同部位的成形速度范圍及與模具之間接觸壓力的范圍。為得到較為準確的沖壓成形速度及接觸壓力范圍，建立鋁合金發(fā)動機罩內(nèi)板零件沖壓成形有限元數(shù)值模型，采用LS_DYNA作為求解器進行計算。圖2所示為發(fā)動機罩內(nèi)板零件沖壓模型，鋁合金板料尺寸為1610mm×1195mm×1.2mm。
展開 一張圖理解應力應變曲線
對于無明顯屈服的金屬材料，規(guī)定以產(chǎn)生0.2%殘余變形的應力值為其屈服極限。
階段3：強化階段
特征：當應力超過σs后，試樣發(fā)生明顯而均勻的塑性變形，若使試樣的應變增大，則必須增加應力值，這種隨著塑性變形的增大，塑性變形抗力不斷增加的現(xiàn)象稱為加工硬化或形變強化。
重要概念：當應力達到σb時試樣的均勻變形階段即告終止，此最大應力σb稱為材料的強度極限或抗拉強度，它表示材料對最大均勻塑性變形的抗力。材料在拉伸破壞之前能承受的最大應力。
階段4：局部變形
特征：在σb值之后，試樣開始發(fā)生不均勻塑性變形并形成縮頸，應力下降，最后應力達到σf時試樣斷裂。
重要概念：σf為材料的條件斷裂強度，它表示材料對塑性的極限抗力。
上述應力-應變曲線中的應力和應變是以試樣的初始尺寸進行計算的，事實上，在拉伸過程中試樣的尺寸是在不斷變化的，此時的真實應力σ應該是瞬時載荷（P）除以試樣的瞬時截面積（A），即：σ=P/A；
同樣，真實應變ε應該是瞬時伸長量除以瞬時長度dε=dL/L。下圖是真應力-真應變曲線
它不像應力-應變曲線那樣在載荷達到最大值后轉(zhuǎn)而下降，而是繼續(xù)上升直至斷裂，這說明金屬在塑性變形過程中不斷地發(fā)生加工硬化，從而外加應力必須不斷增高，才能使變形繼續(xù)進行，即使在出現(xiàn)縮頸之后，縮頸處的真實應力仍在升高，這就排除了應力-應變曲線中應力下降的假象。
—End—
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展開 abaqus幾種材料破壞準則的設定
在這個分析的設定里面，我們可以看一下我們設定的ductile damage 這個曲線如下圖，我們是根據(jù)一個真應力真應變的曲線去推算出來說他的應力三軸度，跟它拉伸應力的應力三軸度也就是0.33。那它的這時候fracture strain 是0.0224，這個計算方式在后面的地方會有說明，是更正的，需要被更正。因為在破壞時的這個fracture strain，必須以依照本身的原本的e值去做回推。去做一個斜線的回退，這里的是fracture strain。所以這個數(shù)值是有一些錯誤的。
我們看一下分析，要分析的結(jié)果里面，實際的受力和分析的這個受力誤差大概4%左右，而且破裂位置是相同的。
另外是扭轉(zhuǎn)的測試。
那極限荷載和實際荷載誤差也是很接近的，而且破裂位置是相同的。
那如果呢我們在這個分析里面，如果我們忽略了這個應力三軸度跟塑性應變的關(guān)系。也就是說我們?nèi)绻皇遣捎胏onstant fracture strain的話，那分析結(jié)果就會不一樣，就是破裂位置會不一樣。所以各位請務必記得，一定要把這ductile damage這個這個曲線盡可能的描述的完整一些。
這是剛剛前面提到要跟需要更正的地方，就是我們必須依照原本的材料的E值去回退回來。
，這里才是它的破壞的這個fracture strain這種必須去將這個值這條曲線去做一個微調(diào)。
我們再回到應力應變曲線圖來看，這時候各位帶回來看這張圖應該比較明確知們現(xiàn)在在做的事情。
就是材料一般楊氏模量到達屈服之后，開始進入塑性段，塑性段中間可能會有一個最大的極限極限強度。
這個過程只要發(fā)生屈服之后，他就會開始去進行ductile damage準則的評估。
展開 做沖壓材質(zhì)分析很重要，材料性能分析匯總~
1、關(guān)于拉伸力-伸長曲線和應力-應變曲線的問題
低碳鋼的應力－應變曲線
a、拉伸過程的變形：
彈性變形，屈服變形，加工硬化（均勻塑性變形），不均勻集中塑性變形。
b、相關(guān)公式：
工程應力 σ=F/A0 ；工程應變ε=ΔL/L0；比例極限σP；彈性極限σε；
屈服點σS；抗拉強度σb；斷裂強度σk。
真應變 e=ln(L/L0)=ln(1+ε) ；真應力 s=σ(1+ε)= σ*eε 指數(shù)e為真應變。
c、相關(guān)理論：
真應變總是小于工程應變，且變形量越大，二者差距越大；真應力大于工程應力。
彈性變形階段，真應力—真應變曲線和應力—應變曲線基本吻合；塑性變形階段兩者出線顯著差異。
2、關(guān)于彈性變形的問題
a、相關(guān)概念
彈性：表征材料彈性變形的能力
剛度：表征材料彈性變形的抗力
彈性模量：反映彈性變形應力和應變關(guān)系的常數(shù)， E=σ/ε ；工程上也稱剛度，
表征材料對彈性變形的抗力。
彈性比功：稱彈性比能或應變比能，是材料在彈性變形過程中吸收變形功的能力，
評價材料彈性的好壞。
包申格效應：金屬材料經(jīng)預先加載產(chǎn)生少量塑性變形，再同向加載，規(guī)定殘余伸長應力增加；反向加載，規(guī)定殘余伸長應力降低的現(xiàn)象。
滯彈性：（彈性后效）是指材料在快速加載或卸載后，隨時間的延長而產(chǎn)生的附
加彈性應變的性能。
彈性滯后環(huán)：非理想彈性的情況下，由于應力和應變不同步，使加載線與卸載線
不重合而形成一封閉回線。
金屬材料在交變載荷作用下吸收不可逆變形功的能力，稱為金屬的循環(huán)韌性，也叫內(nèi)耗
b、相關(guān)理論：
彈性變形都是可逆的。
理想彈性變形具有單值性、可逆性，瞬時性。但由于實際金屬為多晶體并存在各種缺陷，彈性變形時，并不是完整的。
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都是我創(chuàng)作的動力，期待你的加入
1、關(guān)于拉伸力-伸長曲線和應力-應變曲線的問題
低碳鋼的應力－應變曲線
a、拉伸過程的變形：
彈性變形，屈服變形，加工硬化（均勻塑性變形），不均勻集中塑性變形。
b、相關(guān)公式：
工程應力 σ=F/A0 ；工程應變ε=ΔL/L0；比例極限σP；彈性極限σε；
屈服點σS；抗拉強度σb；斷裂強度σk。
真應變 e=ln(L/L0)=ln(1+ε) ；真應力 s=σ(1+ε)= σ*eε 指數(shù)e為真應變。
c、相關(guān)理論：
真應變總是小于工程應變，且變形量越大，二者差距越大；真應力大于工程應力。
彈性變形階段，真應力—真應變曲線和應力—應變曲線基本吻合；塑性變形階段兩者出線顯著差異。
2、關(guān)于彈性變形的問題
a、相關(guān)概念
彈性：表征材料彈性變形的能力
剛度：表征材料彈性變形的抗力
彈性模量：反映彈性變形應力和應變關(guān)系的常數(shù)， E=σ/ε ；工程上也稱剛度，
表征材料對彈性變形的抗力。
彈性比功：稱彈性比能或應變比能，是材料在彈性變形過程中吸收變形功的能力，
評價材料彈性的好壞。
包申格效應：金屬材料經(jīng)預先加載產(chǎn)生少量塑性變形，再同向加載，規(guī)定殘余伸長應力增加；反向加載，規(guī)定殘余伸長應力降低的現(xiàn)象。
滯彈性：（彈性后效）是指材料在快速加載或卸載后，隨時間的延長而產(chǎn)生的附
加彈性應變的性能。
彈性滯后環(huán)：非理想彈性的情況下，由于應力和應變不同步，使加載線與卸載線
不重合而形成一封閉回線。
金屬材料在交變載荷作用下吸收不可逆變形功的能力，稱為金屬的循環(huán)韌性，也叫內(nèi)耗
b、相關(guān)理論：
彈性變形都是可逆的。
理想彈性變形具有單值性、可逆性，瞬時性。但由于實際金屬為多晶體并存在各種缺陷，彈性變形時，并不是完整的。
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下頁圖2 為第三代汽車鋼在不同退火時間后的拉伸真應力- 真應變曲線以及對應的加工硬化率曲線。由圖2 可知，其與單相組織（如純馬氏體）的單調(diào)遞減轉(zhuǎn)變行為明顯不同。第三代汽車鋼的加工硬化率由三階段構(gòu)成：在變形初始階段，加工硬化率快速下降；隨著變形量的增加，加工硬化率逐漸增加；然后再逐漸降低。這種三階段的加工硬化行為可能與鋼在形變過程中發(fā)生的TRIP 效應有關(guān)[4]。
下頁圖3 為拉伸過程中奧氏體含量隨應變量的變化曲線。隨著變形量的增加，鋼中的奧氏體體積分數(shù)逐漸降低。結(jié)合圖2-2 的加工硬化曲線可知，變形過程中發(fā)生了TRIP 效應，奧氏體在變形過程中逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，產(chǎn)生強化，使鋼的加工硬化率在第二階段逐漸增加，當奧氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束時，不能再有效地提供加工硬化率，從而使鋼的加工硬化率逐漸降低。通過透射電鏡對變形前后的微觀組織進行表征，結(jié)果表明：奧氏體在變形過程中轉(zhuǎn)變成馬氏體組織，如圖4 所示。
2 第三代汽車鋼系列熱軋鋼板的試制
太鋼煉鋼二廠和熱連軋廠進行了工業(yè)試制。通過傳統(tǒng)工業(yè)流程（冶煉—連鑄—熱軋—退火）成功生產(chǎn)出厚度規(guī)格為2～14 mm 的熱軋產(chǎn)品。中錳合金系第三代汽車用鋼的熱軋板通過工藝和成分的調(diào)整發(fā)現(xiàn)，在抗拉強度為650～850 MPa 時可獲得30%～40%的延伸率，強塑積達到30 GPa%。經(jīng)過化學成分、軋制工藝及熱處理工藝的調(diào)整后，可形成系列強度級別的熱軋產(chǎn)品及相關(guān)技術(shù)，獲得650 、780、880和980 MPa 級的熱軋鋼板。熱軋板的解剖性能、技術(shù)儲備與汽車用熱軋鋼板相比較的結(jié)果如圖5 所示。
第三代汽車鋼與傳統(tǒng)低合金鋼的強化方式以及力學性能特點見下頁表1[5]。
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1、關(guān)于拉伸力-伸長曲線和應力-應變曲線的問題
低碳鋼的應力－應變曲線
a、拉伸過程的變形：
彈性變形，屈服變形，加工硬化（均勻塑性變形），不均勻集中塑性變形。
b、相關(guān)公式：
工程應力 σ=F/A0 ；工程應變ε=ΔL/L0；比例極限σP；彈性極限σε；屈服點σS；抗拉強度σb；斷裂強度σk。
真應變 e=ln(L/L0)=ln(1+ε) ；真應力 s=σ(1+ε)= σ*eε 指數(shù)e為真應變。
c、相關(guān)理論：
真應變總是小于工程應變，且變形量越大，二者差距越大；真應力大于工程應力。
彈性變形階段，真應力—真應變曲線和應力—應變曲線基本吻合；塑性變形階段兩者出線顯著差異。
2、關(guān)于彈性變形的問題
a、相關(guān)概念
彈性：表征材料彈性變形的能力。
剛度：表征材料彈性變形的抗力。
彈性模量：反映彈性變形應力和應變關(guān)系的常數(shù)， E=σ/ε ；工程上也稱剛度，表征材料對彈性變形的抗力。
彈性比功：稱彈性比能或應變比能，是材料在彈性變形過程中吸收變形功的能力，評價材料彈性的好壞。
包申格效應：金屬材料經(jīng)預先加載產(chǎn)生少量塑性變形，再同向加載，規(guī)定殘余伸長應力增加；反向加載，規(guī)定殘余伸長應力降低的現(xiàn)象。
滯彈性：（彈性后效）是指材料在快速加載或卸載后，隨時間的延長而產(chǎn)生的附加彈性應變的性能。
彈性滯后環(huán)：非理想彈性的情況下，由于應力和應變不同步，使加載線與卸載線不重合而形成一封閉回線。
金屬材料在交變載荷作用下吸收不可逆變形功的能力，稱為金屬的循環(huán)韌性，也叫內(nèi)耗。
b、相關(guān)理論：
彈性變形都是可逆的。
理想彈性變形具有單值性、可逆性和瞬時性。但由于實際金屬為多晶體并存在各種缺陷，彈性變形時，并不是完整的。
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1、關(guān)于拉伸力-伸長曲線和應力-應變曲線的問題
低碳鋼的應力－應變曲線
a、拉伸過程的變形：
彈性變形，屈服變形，加工硬化（均勻塑性變形），不均勻集中塑性變形。
b、相關(guān)公式：
工程應力 σ=F/A0 ；工程應變ε=ΔL/L0；比例極限σP；彈性極限σε；屈服點σS；抗拉強度σb；斷裂強度σk。
真應變 e=ln(L/L0)=ln(1+ε) ；真應力 s=σ(1+ε)= σ*eε 指數(shù)e為真應變。
c、相關(guān)理論：
真應變總是小于工程應變，且變形量越大，二者差距越大；真應力大于工程應力。
彈性變形階段，真應力—真應變曲線和應力—應變曲線基本吻合；塑性變形階段兩者出線顯著差異。
2、關(guān)于彈性變形的問題
a、相關(guān)概念
彈性：表征材料彈性變形的能力。
剛度：表征材料彈性變形的抗力。
彈性模量：反映彈性變形應力和應變關(guān)系的常數(shù)， E=σ/ε ；工程上也稱剛度，表征材料對彈性變形的抗力。
彈性比功：稱彈性比能或應變比能，是材料在彈性變形過程中吸收變形功的能力，評價材料彈性的好壞。
包申格效應：金屬材料經(jīng)預先加載產(chǎn)生少量塑性變形，再同向加載，規(guī)定殘余伸長應力增加；反向加載，規(guī)定殘余伸長應力降低的現(xiàn)象。
滯彈性：（彈性后效）是指材料在快速加載或卸載后，隨時間的延長而產(chǎn)生的附加彈性應變的性能。
彈性滯后環(huán)：非理想彈性的情況下，由于應力和應變不同步，使加載線與卸載線不重合而形成一封閉回線。
金屬材料在交變載荷作用下吸收不可逆變形功的能力，稱為金屬的循環(huán)韌性，也叫內(nèi)耗。
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關(guān)鍵詞 ： 溶膠凝膠法, 負極材料, 鈦酸鋰, 電導率
SA508Gr.4N鋼熱變形過程微觀組織演變及流變應力模型
喬士賓, 何西扣, 劉敬杰, 趙德利, 劉正東
2021, 49 (3): 67-77.
DOI: 10.11868/j.issn.1001-4381.2020.000566
摘要：
利用Gleeble-1500D熱模擬試驗機研究Ni-Cr-Mo系低合金SA508Gr.4N鋼在變形溫度為850~1200 ℃，應變速率為0.001~1 s-1，真應變為0.9條件下的等溫熱變形行為，建立包含動態(tài)回復和動態(tài)再結(jié)晶的基于物象的流變應力模型與動態(tài)再結(jié)晶晶粒尺寸模型，并提出避免粗大晶粒組織遺傳性的適宜鍛造工藝。結(jié)果表明：隨著變形溫度的升高，應變速率的降低，動態(tài)再結(jié)晶體積分數(shù)和晶粒尺寸逐漸增加；SA508Gr.4N鋼的真應力-真應變曲線具有明顯的不連續(xù)動態(tài)再結(jié)晶現(xiàn)象；通過實驗值和模型預測值對比可得流變應力模型的相關(guān)系數(shù)（R）及平均相對誤差（MRE）分別為0.998和4.76%，動態(tài)再結(jié)晶晶粒尺寸模型的相關(guān)系數(shù)（R）及平均相對誤差（MRE）分別為0.991和8.69%，兩個模型均具有較高的準確性。
關(guān)鍵詞 ：SA508Gr.4N鋼, 熱變形, 動態(tài)再結(jié)晶, 流變應力, 晶粒尺寸
7B04包鋁復合板熱變形行為及其對組織演變的影響
楊璐, 曹敏, 曹玲飛, 廖斌, 王正安
2021, 49 (3): 78-86.
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關(guān)鍵詞 ： 溶膠凝膠法, 負極材料, 鈦酸鋰, 電導率
SA508Gr.4N鋼熱變形過程微觀組織演變及流變應力模型
喬士賓, 何西扣, 劉敬杰, 趙德利, 劉正東
2021, 49 (3): 67-77.
DOI: 10.11868/j.issn.1001-4381.2020.000566
摘要：
利用Gleeble-1500D熱模擬試驗機研究Ni-Cr-Mo系低合金SA508Gr.4N鋼在變形溫度為850~1200 ℃，應變速率為0.001~1 s-1，真應變為0.9條件下的等溫熱變形行為，建立包含動態(tài)回復和動態(tài)再結(jié)晶的基于物象的流變應力模型與動態(tài)再結(jié)晶晶粒尺寸模型，并提出避免粗大晶粒組織遺傳性的適宜鍛造工藝。結(jié)果表明：隨著變形溫度的升高，應變速率的降低，動態(tài)再結(jié)晶體積分數(shù)和晶粒尺寸逐漸增加；SA508Gr.4N鋼的真應力-真應變曲線具有明顯的不連續(xù)動態(tài)再結(jié)晶現(xiàn)象；通過實驗值和模型預測值對比可得流變應力模型的相關(guān)系數(shù)（R）及平均相對誤差（MRE）分別為0.998和4.76%，動態(tài)再結(jié)晶晶粒尺寸模型的相關(guān)系數(shù)（R）及平均相對誤差（MRE）分別為0.991和8.69%，兩個模型均具有較高的準確性。
關(guān)鍵詞 ：SA508Gr.4N鋼, 熱變形, 動態(tài)再結(jié)晶, 流變應力, 晶粒尺寸
7B04包鋁復合板熱變形行為及其對組織演變的影響
楊璐, 曹敏, 曹玲飛, 廖斌, 王正安
2021, 49 (3): 78-86.
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