軸壓比
關(guān)注創(chuàng)建者：柚子_5596 創(chuàng)建時(shí)間：2020-09-13
軸壓比的視頻教程
不同軸壓和圍壓下的SHPB壓縮模擬
本視頻通過LS-DYNA模擬不同軸壓和圍壓下霍普金森壓桿SHPB動(dòng)態(tài)壓縮，包括建模過程，軸壓和圍壓的施加過程，參數(shù)賦值等后處理，模擬試樣破壞，講解詳細(xì)，附件提供k文件。
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LS-DYNA軸壓和圍壓下霍普金森壓桿SHPB動(dòng)態(tài)壓縮模擬
采用LS-DYNA軟件進(jìn)行軸壓和圍壓下霍普金森壓桿SHPB動(dòng)態(tài)壓縮模擬，建模采用ANSYS19.0經(jīng)典界面，后續(xù)導(dǎo)出K文件進(jìn)行關(guān)鍵字設(shè)置。
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ABAQUS受壓試件初始剛度調(diào)整大法——砌體填充墻軸壓碩士學(xué)位論文復(fù)現(xiàn)
關(guān)鍵詞 砌體填充墻；軸壓；初始剛度；論文復(fù)現(xiàn) 模擬背景 采用內(nèi)填保溫材料的復(fù)合砌塊形成的復(fù)合墻體結(jié)構(gòu)具有結(jié)構(gòu)-保溫一體化的功能 通常采用軸壓試驗(yàn)研究此類結(jié)構(gòu)的抗壓性能 受壓試件的有限元模擬常出現(xiàn)初始剛度較大的問題，甚至部分試件的初始階段出現(xiàn)剛度由小逐漸變大的過程 復(fù)現(xiàn)內(nèi)容 本教程針對(duì)某篇碩士學(xué)位論文中的復(fù)合砌體填充墻軸壓試驗(yàn)進(jìn)行了復(fù)現(xiàn)。
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軸壓比的實(shí)例教程
6、計(jì)算工況分別取軸壓比為0.1、0.2、0.5、0.7時(shí)進(jìn)行結(jié)構(gòu)承載力計(jì)算。
四、模擬結(jié)果
1） 單筋情況下不同軸壓比的荷載位移曲線
2） 雙筋情況下不同軸壓比的荷載位移曲線
3） 三筋情況下不同軸壓比的荷載位移曲線
4） 軸壓比為0.1時(shí)單筋、雙筋、三筋荷載位移曲線對(duì)比
5） 軸壓比為0.2時(shí)單筋、雙筋、三筋荷載位移曲線對(duì)比
6） 軸壓比為0.5時(shí)單筋、雙筋、三筋荷載位移曲線對(duì)比
7） 軸壓比為0.7時(shí)單筋、雙筋、三筋荷載位移曲線對(duì)比
8） 不同情況下極限承載能力對(duì)比表
五、結(jié)論
從上述荷載位移曲線可見，軸壓比對(duì)構(gòu)件的極限承載能力影響較大，特別是在當(dāng)軸壓比小于0.5時(shí)，軸壓比的增加能顯著提升構(gòu)件的極限承載力。
并筋對(duì)結(jié)構(gòu)的極限承載力具有一定的影響，隨著并筋數(shù)量的增加，構(gòu)件的承載力會(huì)有一定的下降，這主要由于將單根鋼筋綁扎成束，形成了并筋構(gòu)造，使得鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)錨固性能發(fā)生了變化，進(jìn)而對(duì)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的受力性能造成不利影響。
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展開 方鋼管混凝土短柱軸壓性能模擬 ￥9.99
5、 計(jì)算結(jié)果
圖8應(yīng)力云圖
圖9位移云圖
6、 結(jié)論與拓展應(yīng)用
（1） 模型結(jié)論
有限元模型能夠較為準(zhǔn)確地模擬方鋼管混凝土短柱的軸壓性能，鋼管壁厚與混凝土強(qiáng)度是控制其破壞的關(guān)鍵因素。
（2） 工程建議
在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中，可通過增加鋼管壁厚、提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)來提升構(gòu)件的軸壓承載力與延性。
（3） 拓展方向
該模擬方法可延伸至方鋼管混凝土長柱、圓鋼管混凝土柱等場(chǎng)景，也可結(jié)合反復(fù)荷載分析其抗震性能
7、 附件：本案例中的abaqus模型文件（包括cae、odb和inp文件）
<p>為了對(duì)比國標(biāo)和歐標(biāo)軸壓穩(wěn)定系數(shù)的計(jì)算公式差異，下面我們將對(duì)國標(biāo)的計(jì)算公式做一些變換。</p><p><br></p><p><strong>一.國標(biāo)軸壓穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算方法</strong></p><p>在進(jìn)行桿件的軸壓穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)，軸壓穩(wěn)定系數(shù)φ的大小是由兩個(gè)因素決定的（見鋼標(biāo)附錄D.0.5）:均一化長細(xì)比λn和截面類型(截面類型決定參數(shù)α1~α3)。</p><p><br></p><p><img src="https://img.xiumi.us/xmi/ua/IpA6/i/b87808994284b97b012d95902b7a5910-sz_38081.png"></p><p><img src="https://img.xiumi.us/xmi/ua/IpA6/i/85060a009d2d16147c923b076c79d998-sz_75530.png?x-oss-process=image/resize,limit_1,m_lfit,w_1080/crop,h_285,w_724,x_0,y_45"></p><p><strong>1.1均一化長細(xì)比公式變換</strong></p><p>均一化長細(xì)比D.0.5-2實(shí)際上是下面公式換算得到：</p><p><img src="https://img.xiumi.us/xmi/ua/IpA6/i/cad069181e3f1218a00e14cea38feeea-sz_280702.jpg" width="160"></p><p>將Ncr的表達(dá)式</p><p><img src="https://img.xiumi.us/xmi/ua/IpA6/i/d243f25eb4c23ee1783e7498241df12a-sz_263315.jpg" width="160"></p><p>帶入上式，即可得到公式D.0.5-2。
展開 1 引言
巖石的單軸抗壓強(qiáng)度是巖體工程分類和穩(wěn)定性分析必須輸入的原始參數(shù). 理想的狀況是每個(gè)工程項(xiàng)目至少做一組單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn), 并且鉆孔穿過所有受影響的地層(開挖區(qū)域和圍巖), 但是在現(xiàn)實(shí)中, 由于各種因素的限制不可能每個(gè)項(xiàng)目都做單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn), 除非一些非常重要的邊坡工程項(xiàng)目. 這個(gè)筆記簡(jiǎn)要討論了單軸抗壓強(qiáng)度sigmac(UCS)的取值方法.
2 什么時(shí)候不做UCS試驗(yàn)
在討論UCS的取值方法之前, 讓我們首先我們逆向思考一下, 什么時(shí)候不需要做或者做不了UCS試驗(yàn). 總的來說, 以下四種情形不做UCS試驗(yàn):
(1) 工程狀況簡(jiǎn)單, 巖石性質(zhì)單一或者巖體極其破碎, 在這種情況下可以根據(jù)先前的經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行類比獲取UCS值;
(2) 缺少試驗(yàn)資金, 大多數(shù)工程項(xiàng)目遇到的是這種情況, 由于沒有足夠的經(jīng)費(fèi)預(yù)算, 不能進(jìn)行UCS試驗(yàn);
(3) 時(shí)間倉促, 項(xiàng)目要求時(shí)間緊, 沒有足夠的時(shí)間去完成試驗(yàn);
(4) 不具備取樣條件. 在某些極端情況下, 特別是在一些遙遠(yuǎn)的山區(qū), 由于沒有道路, 鉆機(jī)不能開進(jìn)去, 無法進(jìn)行試驗(yàn). 以前也曾遇到過使用直升機(jī)運(yùn)輸鉆機(jī)進(jìn)行鉆探的項(xiàng)目, 但這是例外, 不是一般項(xiàng)目能承擔(dān)得起的.
3 獲取UCS的間接方法
(1) 當(dāng)不具備標(biāo)準(zhǔn)的UCS試驗(yàn)條件時(shí), 工程師必須依靠經(jīng)驗(yàn)來估算UCS值. 在文章[IMASS---FLAC3D和3DEC新的本構(gòu)模型(1)] 中總結(jié)了三大類巖石的單軸抗壓強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)估計(jì).
(2) 另一種獲取UCS的簡(jiǎn)便方法是使用Schmidt hammer, 也稱作Rebound Hardness Test, 這種試驗(yàn)設(shè)備類似于現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試土試樣的筆式貫入儀. 此外, 點(diǎn)載荷試驗(yàn)(Point Load Test)也能近似代替標(biāo)準(zhǔn)的UCS試驗(yàn).
展開 在新渦槳支線飛機(jī)機(jī)身壁板穩(wěn)定性研究試驗(yàn)中，采用RADIOSS求解器對(duì)機(jī)身壁板軸壓試驗(yàn)進(jìn)行線性屈曲分析，為試驗(yàn)的設(shè)計(jì)及屈曲分析提供參考。
劉偉_基于RADIOSS的機(jī)身壁板軸壓試驗(yàn)屈曲分析.pdf
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軸壓比的最新內(nèi)容
混凝土單軸受拉應(yīng)力應(yīng)變曲線依據(jù)附錄C中的C.2.3節(jié)確定，計(jì)算公式為：
混凝土單軸受壓應(yīng)力應(yīng)變曲線依據(jù)附錄C中的C.2.4節(jié)確定，計(jì)算公式為：
根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》中規(guī)定，混凝土本構(gòu)關(guān)系中的單軸抗壓/抗拉強(qiáng)度代表值可根據(jù)實(shí)際結(jié)構(gòu)分析需要分別選取軸心抗壓/抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值
方鋼管混凝土短柱軸壓性能模擬11個(gè)月前
該結(jié)構(gòu)在軸壓荷載下，鋼管與混凝土協(xié)同工作，其受力機(jī)理與傳統(tǒng)鋼筋混凝土柱存在明顯差異。本案例圍繞方鋼管混凝土短柱的軸壓性能展開建模復(fù)現(xiàn)，借助 ABAQUS 有限元分析軟件對(duì)其軸壓受力性能進(jìn)行數(shù)值模擬。本次復(fù)現(xiàn)主要聚焦于建模過程教學(xué)，不涉及參數(shù)優(yōu)化內(nèi)容。
2、 幾何模型與材料參數(shù)
（1） 模型構(gòu)建：
本案例采用減縮積分三維實(shí)體單元 C3D8R 模擬方鋼管混凝土短柱的混凝土和鋼管部分。
Abaqus混凝土損傷塑性材料插件：EasyCDP V2版本11個(gè)月前
三維功能梯度多孔結(jié)構(gòu)材料FGM軸壓模擬
https://www.yqgqt.org.cn/post/1978427
細(xì)觀混凝土三相模型軸壓破壞—— 利用EasyCDP為砂漿/ITZ分配CDP材料，驗(yàn)證界面過渡區(qū)作用。
功能梯度多孔材料（FGM）通過梯度調(diào)控孔隙率，實(shí)現(xiàn)力學(xué)性能的連續(xù)分布，其彈性模量、強(qiáng)度等呈均勻變化。通過建立梯度多孔結(jié)構(gòu)有限元模型，解析梯度參數(shù)對(duì)應(yīng)力場(chǎng)及失效機(jī)制的影響，突破傳統(tǒng)試驗(yàn)限制，優(yōu)化設(shè)計(jì)。該研究對(duì)航空熱防護(hù)及生物醫(yī)用仿生植入體等功能化結(jié)構(gòu)具有重要價(jià)值。本案例介紹在ABAQUS內(nèi)建立三維梯度功能材料多孔結(jié)構(gòu)模型，并對(duì)梯度結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行軸心受壓力學(xué)仿真模擬。
1.5CAE前處理
1.5.1網(wǎng)格
再生磚混凝土鋁管軸壓試驗(yàn)的幾何模型如圖21所示，再生磚混凝土鋁管軸壓試驗(yàn)的網(wǎng)格模型如2-2所示，單元類型主要為殼單元與實(shí)體單元相結(jié)合，網(wǎng)格基本尺寸為10mm，殼單元為S4R，實(shí)體單元為C3D8R。殼單元總數(shù)為3300個(gè)，實(shí)體單元總數(shù)為20520個(gè)，節(jié)點(diǎn)總數(shù)23646個(gè)。
<h1>1. 題目描述</h1><p>平頂蓋是鍋爐等受內(nèi)壓元件大量使用的零部件之一。鮮有一如圖所示平頂蓋，其內(nèi)徑為D<sub>0</sub>=25.5cm，s=3.5cm，s<sub>1</sub>=4.8cm，r<sub>0</sub>=3.2cm，取取半長l=22.6cm的一段進(jìn)行計(jì)算。已知平定蓋所受內(nèi)壓q=2.16
本案例在ABAQUS內(nèi)建立隨機(jī)多邊形骨料模型，并設(shè)置界面過渡區(qū)部件，采用CDP材料建立骨料、砂漿、ITZ三相混凝土細(xì)觀模型，并研究模型的軸壓破壞情況。
混凝土細(xì)觀模型采用CAD隨機(jī)多邊形顆粒插件建模生成，將插件生成的CAD文件按照不同圖層內(nèi)容分三份以草圖的形式導(dǎo)入到ABAQUS內(nèi)。
本案例通過CAD隨機(jī)球體顆粒&過渡區(qū)3D插件建立球體骨料及界面過渡區(qū)三維細(xì)觀混凝土模型，并將模型導(dǎo)入ABAQUS內(nèi)，通過Concrete Damaged Plasticity Model，研究細(xì)觀混凝土在軸壓荷載下ITZ及水泥砂漿的損傷演化規(guī)律。
針對(duì)混凝土材料的細(xì)觀力學(xué)分析可建立其宏觀力學(xué)行為與細(xì)觀組分的關(guān)系，進(jìn)而改進(jìn)混凝土宏觀唯象理論的不足，推進(jìn)混凝土細(xì)觀仿真的發(fā)展，解決試驗(yàn)條件限制及資源浪費(fèi)。本案例在ABAQUS軟件內(nèi)，建立隨機(jī)投放的三維球體骨料及圓柱體混凝土試件，基于損傷力學(xué)模型，進(jìn)行準(zhǔn)靜態(tài)軸心受壓試驗(yàn)，研究混凝土圓柱試件的裂縫開展。
在Abaqus CAE軟件內(nèi)，采用AbyssFish RandomSphere
01-彎曲屈曲（Flexural Buckling）
彎曲屈曲發(fā)生在軸壓構(gòu)件中，由于壓力導(dǎo)致構(gòu)件側(cè)向彎曲或“屈曲”。這種現(xiàn)象發(fā)生在超過臨界載荷時(shí)，即構(gòu)件在壓力作用下失去穩(wěn)定性的載荷。
屈曲最常見于細(xì)長柱或長細(xì)比（長度與回轉(zhuǎn)半徑之比）較高的構(gòu)件。
